Тепловое разрушение материалов - часть 28

 

  Главная      Учебники - Производство     Тепловое разрушение материалов - 2005 год

 

поиск по сайту            

 

 

 

 

 

 

 

 

 

содержание   ..  26  27  28  29   ..

 

 

Тепловое разрушение материалов - часть 28

 

 

4.6. Излучение с поверхности и метод определения степени черноты в условиях  
       радиационно-конвективного нагрева 

 

114

 
Характерной особенностью полупрозрачных материалов является то, что их оптические свой-

ства  зависят  от  величины  нагретого  объема.  Степень  черноты  таких  материалов  тем  больше,  чем 
большая  его  часть  находится  в  зоне  максимальных  температур.  Этот  факт  хорошо  подтверждается 
диаграммой  записи  яркости  излучения  (рис. 4.19), полученной  при  испытаниях  образцов  чистой 
стеклокерамики  в  струе  электродугового  подогревателя  газа.  Если  по  этим  данным  рассчитать  сте-
пень черноты, то для чистой стеклокерамики по мере увеличения расплавленного слоя она возрастает 
от 0,35 до 0,64. Кроме того, в работе [222] показано, что при заданной температуре поверхности, те-
ло, разрушающееся с большей скоростью, должно излучать слабее, чем тело, имеющее меньшую ско-
рость оплавления, т. е. степень черноты полупрозрачных материалов зависит от условий разрушения. 
Следовательно, для полупрозрачных материалов, к которым относится также чистая КСК, можно го-
ворить лишь об эффективной степени черноты, присущей толщине всего расплавленного слоя. 

Учитывая,  что  в  настоящее  время  весьма  мало  данных  по  коэффициентам  поглощения  выше 

температуры  размягчения  не  только  кварцевой  стеклокерамики,  но  и  кварцевого  стекла,  в  работе 
[131]  степень  черноты  оценивалась  по  методам [119, 205]. Исследования  проводились  на  образцах 
чистой и легированной окисью хрома (0,5

−1%) КСК, изготовленных из шликера прозрачного кварце-

вого стекла по технологии [126]. Пористость образцов керамики находилась в пределах 10

−12%. На-

грев осуществлялся в дозвуковой воздушной струе ЭДП, в сверхзвуковой струе стенда ЖРД-2М, ра-
ботающего на топливе керосин-кислород и на установке лучистого нагрева СГУ-4. Степень черноты 
образцов, испытанных в струе ЖРД-2М, оценивалась сравнением термопарных измерений и показа-
ний фотоэлектрического пирометра для длины волны 0,65·10

-6

 м. Температура измерялась с помощью 

вольфрам-рениевых термопар ВР 5/20 с диаметром термоэлектродов 0,1·10

-3

 м. Термопары сварива-

лись встык и размещались на глубине ~2·10

-3

 м таким образом, что длина изотермического участка l/d 

была равна ~50. По мере уноса образца термопара выходила на поверхность и сгорала. Запись этого 
процесса  позволяла  достаточно  надежно  установить  момент  выхода  термопары  на  поверхность,  а 
следовательно,  и  ее  температуру  даже  в  случае  полупрозрачного  материала,  так  как  излучением  от 
струи  газогенератора  можно  пренебречь.  Изменение  яркостной  температуры  поверхности  образцов 
во всех экспериментах записывалось на шлейфовом осциллографе. 

На рис. 4.22 (кривые 1 и 2 ) показано, что, по данным [127], интегральная степень черноты ле-

гированной кварцевой стеклокерамики (1,0

−2,5% окиси хрома) монотонно возрастает, в то же время 

плавление  приводит  к  резкому  изменению  степени  черноты  чистой  кварцевой  стеклокерамики.  На 
этом рисунке так же приведены результаты измерений спектральной степени черноты легированной 
и чистой кварцевой стеклокерамики для видимой (0,65·10

-6

 м) и ближней инфракрасной (1,39·10

-6

 м) 

областей спектра. Несмотря на различные условия нагрева и методы измерений, степень черноты ле-
гированной КСК в этих областях спектра при температурах выше 2000 К равна 0,83

±15%. В некото-

рой  мере  данный  разброс  можно  объяснить  колебанием  содержания  окиси  хрома  в  образцах. 
 

 

Рис. 4.22. Интегральная и спек-
тральная степени черноты квар-
цевой стеклокерамики:

 1, 4, 5, 8 

− легированная КСК (до 2,5% 
Cr

2

O

3

); 2, 3, 6, 7 

−  чистая КСК;  

1, 2 

−  интегральная степень черно-

ты, данные [127]; 3, 4, 7, 8 

− спек-

тральная степень черноты, 

6

10

65

,

0

=

λ

м; 3, 4 – ЭДП;  

7, 8 

− ЖРД-2М; 5, 6 − спектральная 

степень черноты, 

6

10

39

,

1

=

λ

м 

 

 

 
 
 

Глава 4. Поглощения тепла при прогреве и тепловом разрушении поверхности материала

 

 

115

 
Так как степень черноты легированной керамики меняется незначительно, слабо зависит от ус-

ловий нагрева и близка к единице, то в первом приближении в этой области спектра ее можно счи-
тать  непрозрачным  материалом.  Из  рис. 4.22 (точки 3, 7) видно,  что  эффективная  степень  черноты 
чистой КСК в струе электродугового подогревателя газа в 1,5 раза выше, чем в струе газогенератора, 
что  объясняется  большей  толщиной  слоя,  прогретого  выше 2000 К,  и  меньшими  скоростями  уноса 
образцов  керамики,  испытанных  в  воздушной  струе  подогревателя  газа.  При  отсутствии  данных  по 
коэффициентам  поглощения  выше  температуры  размягчения  для  чистой  стеклокерамики,  по-
видимому, целесообразно рассматривать эффективную степень черноты и считать, что для образцов, 
разрушающихся в основном за счет оплавления (ЖРД-2М, 

e

 ~ 5000 кДж/кг) для длины волны 0,65 

10

-6

 м ее значение равно 0,35

−0,4. В условиях нагрева, когда энтальпия торможения газового потока 

превышает 8000

−10 000 кДж/кг (электродуговой подогреватель газа), для этой длины волны значение 

эффективной степени черноты можно принять 0,6

−0,65 (рис. 4.22). 

Таким образом, анализ литературных данных и проведенные исследования позволяют сделать 

следующие рекомендации: 

1. При расчетах баланса тепла на аблирующей поверхности политетрафторэтилена и кварцево-

го стекла можно пренебречь излучением с поверхности и считать, что вся подводимая к телу энергия 
высокотемпературного потока расходуется на нагрев и испарение материала. 

2.  Наиболее  значительное  изменение  коэффициентов  пропускания  кварцевого  стекла,  и  осо-

бенно материалов на его основе, происходит выше температуры размягчения. При этом в зависимо-
сти от условий нагрева эффективная степень черноты чистой кварцевой стеклокерамики может изме-
няться в весьма широких пределах, что требует применения методов, позволяющих определять сте-
пень черноты и температуру поверхности одновременно с другими характеристиками ТЗМ. 

3. Степень черноты в видимой и ближней инфракрасной областях спектра коксующихся ТЗМ, а 

также легированной окисью хрома кварцевой стеклокерамики при 

w

> 2000К слабо зависит от дли-

ны  волны  и,  как  правило,  превышает 0,8. Значительное  изменение  спектральной  степени  черноты, 
происходящее преимущественно при 

λ  > 2·10

-6

 м, приводит к изменению интегральной степени чер-

ноты в основном не более чем на 10%. 

4.  Предложенные  в  работах [119, 205] методы  определения  спектральной  степени  черноты  и 

температуры поверхности при радиационном и конвективном видах нагрева не требуют организации 
специальных экспериментов и позволяют находить излучательные свойства ТЗМ практически одно-
временно с другими их характеристиками.  

 

 

4.7. Эффективная энтальпия и безразмерная скорость уноса массы ТЗМ 

 

Для  определения  скорости  уноса  массы  теплозащитного  материала  необходимо  найти  все  со-

ставляющие теплового баланса на разрушающейся поверхности материала (4.3). В то же время ана-
лиз основных факторов поглощения тепла при разрушении материала показывает, что даже для мате-
риалов, унос массы которых имеет четко выраженную тепловую природу, это далеко не всегда удает-
ся сделать.  

 
Эффективная энтальпия. 

Наиболее просто задача сравнения многочисленных теплозащитных 

материалов решается при квазистационарном режиме разрушения, когда скорости перемещения всех 
изотерм или фронтов разрушения внутри материала совпадают со скоростью перемещения внешней 
поверхности. Из уравнения баланса тепла (4.3) в квазистационарном режиме разрушения, при линей-
ной аппроксимации вдува следует, что скорость линейного уноса можно найти по формуле: 

 

(4.28)

        

          

          

          

)

(

)]

(

[

0

4

0

T

T

c

I

I

Q

T

q

V

w

w

e

w

w

ρ

+

γ

+

Γ

ρ

εσ

=

 

Однако, расчет скорости уноса по уравнению (4.28) крайне затруднен, так как для новых мате-

риалов практически никогда не известны значения параметров, входящих в его знаменатель. Поэтому 
знаменатель уравнения (4.28) называют эффективной энтальпией материала, т. е.  

 

4.7. Эффективная энтальпия и безразмерная скорость уноса массы ТЗМ 

 

116

(4.29)

         

          

          

          

),

(

(

[

0

)]

эфф

T

T

c

I

I

Q

I

w

w

e

w

+

+

=

ρ

γ

Γ

ρ

 

которую при наличии лучистой составляющей теплового потока q

л

 рассчитывают по формуле: 

(4.30)

 

          

          

          

          

          

          

,

)

(

4

л

0

эфф

ρ

σ

ε

+

=

V

T

q

q

I

w

 

используя экспериментальные данные. Полученные результаты обычно представляют в виде, напри-
мер, линейной зависимости 

эфф

I

 от энтальпии торможения набегающего газового потока: 

(4.31)

          

          

          

          

          

          

          

.

эфф

e

bI

a

I

+

=

 

При определении эффективной энтальпии и дальнейшем ее использовании в расчетах ТЗП не-

обходимо всегда обращать внимание на следующие моменты. 

1.  Если  известны  параметры  внешнего  воздействия  и  эффективная  энтальпия,  то  толщину 

унесенного  слоя  обычно  определяют  по  формуле (4.4), не  учитывающей  период  времени 
необходимый  для  установления  квазистационарной  скорости  уноса,  по  значению  которой 
рассчитывается  I

эфф

.  Таким  образом,  вносится  ошибка,  величина  которой  в  зависимости  от условий 

нагрева может достигать десятков процентов. 

2. Из уравнения (4.30) видно, что, в случае экзотермических реакций горения на поверхности и 

небольших подводимых тепловых потоков, излучение с поверхности 

4

w

T

εσ

 может превысить подво-

димый тепловой поток и эффективная энтальпия примет отрицательное значение. Такое явление не-
редко наблюдается при испытаниях углеродных материалов. 

Известно, что тепловой поток к поверхности обтекаемого тела можно представить выражением  

)

(

)

/

(

0

0

w

e

p

I

I

c

q

α

=

 (где 

0

)

/

(

p

c

α

 

− коэффициент теплообмена, а 

w

e

I

 ,  

− энтальпия газа на внеш-

ней границе пограничного слоя и при температуре поверхности материала, соответственно). В зави-
симости от класса ТЗМ его эффективная энтальпия может в первую очередь зависеть либо от коэф-
фициента  теплообмена  (окислительное  и  термомеханическое  воздействие  газового  потока),  либо  от 
энтальпии торможения. Поэтому при экспериментальном определении эффективной энтальпии осо-
бое внимание надо обращать на условия проведения испытаний и класс исследуемых материалов. В 
табл. 4.14 для примера приведены параметры разрушения стеклопластика на эпоксидном связующем 
и асботекстолита, испытанных практически при одинаковых тепловых потоках q

к

 

 15 000 кВт/м

2

 в 

различных условиях нагрева. При этом динамическое давление изменялось от ~ 0 (при лучистом на-
греве) до 2,5

⋅10

5

 Па 

− при испытаниях в струе продуктов сгорания газогенератора. 

 
Таблица 4.14 

− Параметры разрушения стеклопластика на эпоксидном связующем и  

асботекстолита 

при q

к

 

≈ 15 000 кВт/м

2

 в различных условиях нагрева 

 

 

Стеклопластик на 

эпоксидном связующем 

 

Асботекстолит 

 

Характеристика  

нагрева 

 

I

е,

 

кДж/м

2

 

 
 

Р

д

, Па 

T

w

, K 

V

⋅10

3

м/с 

I

эфф, 

кДж/кг 

T

w

, K 

V

⋅10

3

м/с 

I

эфф

кДж/кг 

Лучистый 
 

− 

~ 0 

2860 

0,45 

11 000 

3060 

0,17 

30 500 

Дозвуковой поток 
воздуха 
 

12 300 

5,4

⋅10

3

 

2690 

0,5 

10 000 

3060 

0,33 

11 200 

Сверхзвуковой  
поток воздуха 
 

13 000 

3,4

⋅10

4

 

2550 

0,56 

10 500 

2850 

0,45 

11 500 

Сверхзвуковой  
поток продуктов 
сгорания (избыток 
кислорода 20%) 

4700 

2,5

⋅10

5

 

2380 0,45 4800 2380 0,6 3900 

Глава 4. Поглощения тепла при прогреве и тепловом разрушении поверхности материала

 

 

117

 

Как для стеклопластика, так и для асботекстолита эффективная энтальпия в условиях сверхзву-

кового потока продуктов сгорания, когда динамическое давление достигало 2,5

⋅10

5

 Па, значительно 

ниже. Поскольку повышение динамического давления приводит к росту коэффициент теплообмена, 
от которого в значительной степени зависит окислительное и термомеханическое воздействие набе-
гающего газового потока, скорость разрушения асботекстолита возрастает в несколько раз и является 
причиной  снижения  I

эфф

.  Составляющие  эффективной  энтальпии  коксующихся  ТЗМ  рассмотрены  в 

[28, 116]. Скорость уноса массы стеклопластика изменяется незначительно, и определить сразу при-
чину снижения его эффективной энтальпии затруднительно. Поэтому представляет интерес рассмот-
реть составляющие эффективной энтальпии, входящие в уравнение (4.29), хотя бы для материалов на 
основе кварцевого стекла.  

С этой целью были проанализированы результаты, полученные при испытаниях чистой и леги-

рованной кварцевой стеклокерамики на установке РПУ-1 и стенде ЖРД-2М [124]. Эффективная эн-
тальпия рассчитывалась как по формуле (4.29) (рис. 4.23, точки 3, 4), так и по формуле (4.30) (рис. 
4.23, кривые 1, 2).  

 

 

 

 
Рис. 4.23. Зависимость эффективной энтальпии ле-
гированной КСК и ее составляющих от энтальпии 
торможения и лучистой составляющей теплового 
потока:

 1

−4 − эффективная энтальпия; 5 − 

w

Q

Γ∆

; 6 

)

(

w

e

I

I

γ

Γ

; 7 

− 

)

(

w

T

H

; 1, 3, 5

−7 − зависимость от эн-

тальпии торможения; 2, 4 

− от 

к

л

q

/

q

; 1, 2 

− расчет по 

(4.29); 3, 4 

− по (4.30); точки − эксперимент  

 
Рис. 4.24. Эффективная  энтальпия  коксующихся 
ТЗМ при совместном нагреве для постоянного лу-
чистого  потока 10500 кВт/м

2

−  углеметаллопла-

стик  УМП-1; 2 

−  асботекстолит  АП; 3 −  стеклопла-

стик  "С"; 4 

−  стеклопластик  ТЗМКТ-8; 5 −  органит 

6ТЗ; 6 

− органоволокнит на фенольном связующем 

 
Эффективная энтальпия, как и коэффициент газификации (рис. 4.13), монотонно возрастает при 

увеличении энтальпии торможения и уменьшается при повышении лучистой составляющей теплово-
го  потока.  При  этом  изменение  теплового  потока  за  счет  коэффициента  теплообмена  не  меняет  ха-
рактера  этой  зависимости.  Одинаковый  вид  зависимости 

эфф

I

  и  коэффициента  Г  можно  объяснить, 

если  рассмотреть  вклад  в  нее  теплосодержания,  теплового  эффекта  поверхностных  превращений  и 
эффекта вдува. На рис. 4.30 видно, что теплосодержание остается практически постоянным во всем 
рассмотренном диапазоне энтальпии торможения (кривая 7). В то же время вклад теплоты фазовых 
превращений увеличивается с ростом коэффициента Г (кривая 5), а доля эффекта вдува растет с по-
вышением как коэффициента Г, так и энтальпии торможения (кривая 6). Полученные результаты по-
казывают, что при энтальпии торможения до 15 000 кДж/кг вклад эффекта вдува не превышает 30%. 

Так как скорость разрушения стеклопластика на эпоксидном связующем ТЗМКТ-8 слабо зави-

сит от окислительного и термомеханического воздействия набегающего газового потока, то основной 
причиной  уменьшения  его  эффективной  энтальпии  также  является  снижение  доли  испарения  при 
уменьшении величины энтальпии торможения. 

 

 

 

 

 

 

 

 

содержание   ..  26  27  28  29   ..