Тепловое разрушение материалов - часть 26

 

  Главная      Учебники - Производство     Тепловое разрушение материалов - 2005 год

 

поиск по сайту            

 

 

 

 

 

 

 

 

 

содержание   ..  24  25  26  27   ..

 

 

Тепловое разрушение материалов - часть 26

 

 

4.6. Излучение с поверхности и метод определения степени черноты в условиях  
       радиационно-конвективного нагрева 

 

106

 

 

4.6. Излучение с поверхности и метод определения степени черноты в  

условиях радиационно-конвективного нагрева

 

 

Одной из основных составляющих в тепловом балансе тепла на разрушающейся поверхности 

материала  является  излучение.  Максимальный  тепловой  поток,  который  возможно  отвести  от  по-
верхности  за  счет  излучения,  можно  оценить  по  температуре  графита  в  тройной  точке (~4200 К) 

εσ

4

w

T

 18 000 кВт/м

2

 [2]. Этот фактор отвода тепла является основным для теплозащитных покры-

тий космических систем многократного использования. 

Кроме температуры поверхности, интенсивность радиационного охлаждения определяется ин-

тегральной  степенью  черноты,  которая,  в  свою  очередь,  зависит  от  многих  параметров,  таких  как 
свойства материала, структура и температура поверхности, направление, в котором распространяется 
излучение, и др. [195, 196]. В отличие от интегральной, спектральная степень черноты 

)

(

λ

ε

 сравни-

тельно слабо зависит от температуры излучающей поверхности, но сильно меняется с длиной волны 

λ . 

Экспериментальные методы исследования излучательной и отражательной способностей мате-

риалов достаточно подробно описаны в работах [195, 197

−199]. В виду большой практической и тео-

ретической значимости для многих ТЗМ наиболее часто определяется направленная (нормальная), а 
не полусферическая излучательная способность [195]. 

Большое  значение  имеет  степень  черноты  для  определения  температуры  твердых  тел  бескон-

тактным  методом.  Соответствующие  этим  методам  приборы  показывают  яркостную,  цветовую  или 
радиационную температуру, которая при известной степени черноты позволяет рассчитать истинную 
температуру тела. Однако применить результаты предварительного определения излучательных или 
отражательных  свойств  при  расчете  истинной  температуры  удается  далеко  не  всегда,  особенно  для 
аблирующих материалов. Например, в работе [200] показано, что коэффициенты отражения и погло-
щения  ТЗМ  на  основе  плавящихся  стеклопластиков  существенно  зависят  от  времени  нагрева  и  его 
вида (радиационный или конвективный), рис. 4.16). Так как коэффициент поглощения зависит от хи-
мического состава и морфологии поверхностных слоев, то следует ожидать также зависимости коэф-
фициента излучения от давления и энтальпии набегающего газового потока даже при одной и той же 
температуре поверхности, но в различных условиях нагрева. 

В связи с этим рассмотрим методы, которые позволяют практически одновременно проводить 

измерения излучательной способности и температуры поверхности в условиях радиационного и кон-
вективного нагрева, моделирующих работу теплозащитных покрытий. При проведении таких экспе-
риментов необходимо иметь данные о спектре источника нагрева, а также о спектре излучения паров 
материала в пограничном слое. Это позволяет найти окна прозрачности, т. е. спектральные интерва-
лы, где интенсивности излучения и поглощения пограничного слоя и источника нагрева малы, и где 
можно надежно измерять температуру поверхности модели. 

Газы обладают линейчатым спектром излучения и поглощения, поэтому найти "окна прозрач-

ности" для измерения температуры поверхности при нагреве в газовой струе не представляет особого 
труда.  

Наибольшее распространение в этом случае получили пирометры с полосой пропускания в ви-

димой  области  спектра [195]. Однако  применение  таких  пирометров  в  условиях  радиационного  на-
грева уже наталкивается на серьезные трудности. При радиационном нагреве часть падающей радиа-
ции источника излучения отражается от поверхности материала, что приводит к невозможности пря-
мого измерения яркостной температуры [201]. В этом случае суммарная яркость излучения нагретого 
образца и отраженной им радиации источника нагрева определится выражением  

(4.24)

         

          

          

          

          

          

,

)

,

(

)

,

(

)

,

(

отр

яр

T

T

T

λ

β

+

λ

β

=

λ

β

Σ

 

где 

)

,

(

   

1

)

/

exp(c

)

,

(

)

,

(

  

;

1

)

/

exp(c

)

,

(

)

,

(

яр

яр

0

2

5

1

отр

2

5

1

яр

T

T

с

T

T

T

с

T

T

w

λ

β

λ

λ

λ

ρ

=

λ

β

λ

λ

λ

ε

=

λ

β

 

−  яркость  из-

лучения нагретого образца; )

,

(

отр

T

λ

β

 

− яркость отраженного излучения с поверхности; 

яр

0

T

− ярко-

стная температура источника излучения; 

2

1

,c

c

 

− пирометрические константы. 

 

Глава 4. Поглощения тепла при прогреве и тепловом разрушении поверхности материала

 

 

107

 

 

 
 
Рис. 4.16. Изменение коэффициента по-
глощения стеклопластика при конвек-
тивном (1) и радиационном (2) нагревах 
[200] 
 

 

 На рис. 4.17, на котором приведено распределение интенсивности излучения Солнца [24], вид-

но, что его характер, как и спектр излучения ксеноновой лампы (рис. 4.18) [25], близок к спектру из-
лучения абсолютно черного тела, т. е. в нем практически отсутствуют провалы (окна прозрачности). 
  

 

 

 
Рис. 4.17. Спектральное распределение интен-
сивности солнечного излучения:

 1

− за пределами 

Земной атмосферы; 2 

− на поверхности Земли [24] 

 
Рис. 4.18. Спектральное распределение энергии из-
лучения [25]:

 1 

− ксеноновая лампа ДКсР-6000 при 

мощности 4,8 кВт; 2 

− излучение Солнца на краю Зем-

ной атмосферы 

 

Широкое применение при радиационном нагреве получил метод, описанный в работе [201], по-

зволяющий разделить собственное и отраженное излучения с поверхности материала с помощью об-
тюрационного  устройства.  Измерение 

)

,

(

яр

Т

λ

β

  производится  в  момент  перекрытия  падающей  ра-

диации  источника  нагрева.  Преимущество  этого  метода  заключается  в  том,  что  практически  одно-
временное измерение фотоэлектрическим пирометром суммарной и яркостной температур, соответ-
ствующих 

)

,

Т

λ

β

Σ

 и 

)

,

(

яр

Т

λ

β

, позволяет определить из баланса тепла (4.19), используя закон Кирх-

гофа, )

,

Т

λ

ε

 и температуру поверхности: 

 
 
 

4.6. Излучение с поверхности и метод определения степени черноты в условиях  
       радиационно-конвективного нагрева 

 

108

 

(4.25)

        

          

          

          

          

.

)

,

(

)

,

(

)

,

(

)

,

(

1

)

,

(

0

яр

Т

Т

Т

Т

Т

λ

β

λ

β

λ

β

=

λ

ε

=

λ

ρ

Σ

 

Истинная температура поверхности находится по формуле, вытекающей из закона Вина: 

(4.26)

     

          

          

          

          

          

          

.

ln

)

(

2

1

1

ε

λ

+

λ

=

c

T

T

w

 

В работе [202] исследовалось влияние скорости вращения обтюрационного устройства на вели-

чину остывания поверхности образца. Было установлено, что оптимальное число оборотов обтюрато-
ра должно быть не менее 1000 оборотов в минуту. Такая скорость вращения приводит к необходимо-
сти ограничения размеров и веса перекрывающей заслонки обтюратора, поэтому для полного пере-
крытия падающего теплового потока, например, от параболического зеркала с углом  раскрытия 120

о

 

обтюратор требуется располагать на расстоянии ~10

-2 

м от поверхности образца. Было установлено, 

что движение среды, возникающее при вращении обтюратора, расположенного на близком расстоя-
нии,  оказывает  значительное  влияние  на  скорость  разрушения  материала.  Измерения  показали,  что 
вращение обтюратора создает разряжение вокруг образца в среднем на 10 Па. Вследствие этого про-
исходит подсос воздуха в зону горения и увеличение скорости разрушения образцов ТЗМ. 

Указанный недостаток можно исключить, если использовать искусственные источники нагрева 

с биэллипсоидной оптической схемой [28, 203]. 

Сильно осложняется применение обтюрационных устройств в условиях совместного радиаци-

онно-конвективного нагрева. Если проводить измерение яркостной температуры поверхности после 
полной  отсечки  нагрева,  например,  каким-либо  специальным  быстродействующим  фотоэлектриче-
ским пирометром, то необходимо знание характеристик остывания каждого типа исследуемых ТЗМ. 
К тому же такой метод значительно уменьшает количество получаемой информации и не дает дина-
мики изменения температуры материала в процессе испытаний. 

Полностью исключить применение обтюрационных систем при радиационном нагреве удается 

в том случае, если источником нагрева является энергия Солнца. Сведения о таких системах даны в 
работе [204]. На рис. 4.17 видно, что распределение спектральной плотности энергетической яркости 
прямого солнечного излучения на поверхности Земли имеет провалы для длин волн (1,4 и 1,9)·10

-6

 м, 

связанные с поглощением солнечного излучения парами воды и углекислым газом атмосферы. Исхо-
дя  из  этого  в  работе [205] была  предложена  оптико-электронная  система  измерения  температур 
(ОЭСИТ),  которая  обеспечивает  регистрацию  яркостных  температур  в  двух  соседних  длинах  волн 
инфракрасной области спектра. В этой системе основная эффективная длина волны 

λ  = 1,39·10

-6

  м 

находится в провале солнечного спектра. Вспомогательная длина волны 

λ  = 1,61·10

-6

 м выбрана вне 

провала, вблизи основной эффективной длины волны 

λ . В интервале длин волн  λ  = (1,39−1,61)·10

-6

 

м излучательная способность многих веществ изменяется незначительно [195] и спектральные плот-
ности энергетических яркостей для этих длин волн также близки по величине, что позволяет, измеряя 
в провале спектра (

λ  = 1,39·10

-6

 м) собственное излучение поверхности образца 

)

,

(

яр

T

λ

β

, суммарное 

излучение для длины волны 

λ = 1,61·10

-6

 м 

)

,

T

λ

β

Σ

 и яркость излучения, падающего на поверхность 

)

,

(

0

T

λ

β

,  рассчитать  cпектральную  степень  черноты  и  определить  температуру  поверхности  иссле-

дуемого материала. 

Допускаемые погрешности ОЭСИТ зависят от предела измерений температур. Относительная 

методическая погрешность измерения нормальной спектральной излучательной способности не пре-
вышает ~12%, а погрешность измерения температуры поверхности непрозрачных материалов – 5%. 

В работе [125] был предложен способ определения излучательной способности ТЗМ, основан-

ный  на  особенностях  изменения  температуры  поверхности  теплозащитных  материалов  в  условиях 
совместного радиационно-конвективного нагрева. Этот способ базируется на методе отражения, при 
котором нагреваемая поверхность образца дополнительно освещается каким-либо источником света 
[195]. Обычно для этой цели используются модулированные источники, мощность которых несоиз-
меримо мала по сравнению с энергией нагревающего устройства и не вносит изменения в тепловой 
баланс на поверхности исследуемого материала. Однако при нагреве образца в условиях совместного 
радиационно-конвективного  нагрева  выделить  из  мощного  отраженного  излучения  с  поверхности 
даже модулированный сигнал практически невозможно. 

 

Глава 4. Поглощения тепла при прогреве и тепловом разрушении поверхности материала

 

 

109

 
Предлагаемый метод основывается на экспериментально установленной зависимости темпера-

туры  поверхности  ТЗМ  от  соотношения  лучистой  и  конвективной  составляющих  теплового  потока 
(рис. 3.7, 3.8). Эта зависимость показывает, что, если температура поверхности, полученная при кон-
вективном нагреве, превышает ее равновесное значение в условиях радиационного нагрева, то в ус-
ловиях совместного нагрева, при таких же значениях лучистого и конвективного тепловых потоков, 
она будет равна 

w

 при конвективном нагреве. Данный вывод позволяет в качестве источника допол-

нительного света применить непосредственно радиационную cоставляющую нагрева, предваритель-
но оценив ее вклад в тепловой баланс, температуру поверхности и скорость разрушения материала. 

Рассмотрим, при каких условиях возможно совпадение 

w

 и 

)

(

λ

ε

, приведенных в разд. 3.2 ва-

риантах нагрева. Если поверхность материала нагревается до заданного значения температуры с по-
мощью  конвективного  или  радиационного  тепловых  потоков,  то  для  многих  материалов,  особенно 
для  стеклопластиков,  структура  поверхности  будет  значительно  отличаться,  а,  следовательно,  и 
иметь  различную  отражательную  способность.  В  рассматриваемом  случае,  при  конвективном  и  со-
вместном радиационно-конвективном нагреве, обдув поверхности газовым потоком одинаковой ин-
тенсивности приводит к тому, что внешний вид поверхности исследуемых образцов практически не 
отличается. Однако из уравнения баланса тепла для поверхности разрушающегося материала 

(4.27)

   

          

          

          

)

(

)]

(

[

)

(

4

л

0

w

w

e

w

w

T

H

I

I

Q

G

T

q

q

+

γ

+

Γ

=

σ

ε

+

Σ

 

видно,  что  в  условиях  совместного  нагрева  температура  поверхности  при  увеличении  подводимого 
теплового потока на лучистую составляющую может остаться без изменения лишь в том случае, если 
пропорционально возрастет скорость разрушения материала.  

Для проверки этого условия на установке РПУ-1 [119] были выполнены эксперименты по ис-

следованию  образцов  КСК.  Чтобы  можно  было  рассчитать 

)

(

λ

ε

  по  формуле (4.25), эксперимент 

проводился  в  следующей  последовательности.  Образец  материала  вначале  испытывали  при 
совместном  нагреве,  соблюдая  условия,  чтобы  лучистая  составляющая  теплового  потока  была 
меньше  конвективной.  В  процессе  эксперимента  измерялась 

)

,

T

λ

β

Σ

,  затем  лучистый  нагрев 

отключали  и  при  конвективном  нагреве  определяли 

)

,

(

яр

T

λ

β

.  Яркость  излучения  источника 

лучистого  нагрева 

)

,

(

0

T

λ

β

  находилась  предварительно  в  этих  же  условиях  путем  измерения  

отраженной  радиации  от  эталонного  покрытия.  В  качестве  эталонного  покрытия  использовалась 
поверхность водоохлаждаемого калориметра, покрытая слоем окиси магния. 

Полученные результаты дали возможность рассчитать суммарный унос материала при конвек-

тивном  и  совместном  нагреве  (табл. 4.11) по  формуле,  вытекающей  из  уравнения  баланса  тепла 
(4.27).  

Таблица 4.11 

− Результаты сравнения расчета и эксперимента по определению характеристик 

  

 

     разрушения кварцевой стеклокерамики 

 

Материал 

0

кВт/м

л

кВт/м

2

 

e

кДж/кг 

 

Г 

 

)

(

λ

ε

 

 

w

, К 

Σ

кг/(м

2

·с) 

р

Σ

кг/(м

2

·с) 

КСК 

(100% SiO

2

10600 

10600 

10000 

− 

12500 

12500 

0,67 

0,88 

0,64 

0,64 

2830 

2830 

0,91 

0,51 

1,03 

0,47 

КСК 

(0,5% Cr

2

O

3

10350 

10350 

10000 

− 

12500 

12500 

0,59 

0,9 

0,83 

0,83 

2900 

2900 

1,221 

0,42 

1,18 

0,39 

 
Эксперимент  и  расчет  показали,  что увеличение  подводимого  теплового  потока  за  счет  лучи-

стой  составляющей  приводит  к  пропорциональному  увеличению  скорости  уноса    материала [119]. 
Коэффициент  газификации  находился  по  методике [124]. Погрешность  определения 

Σ

  составила 

12%, )

(

λ

ε

 

− 12% и 

w

 

− 6%. При расчете систематической ошибки измерений 

)

(

λ

ε

 и 

w

 дифферен-

цировались уравнения (4.25) и (4.26). Так как яркость излучения измерялась с помощью пирометра 
по температурной шкале, то для расчета ее относительной ошибки применяли формулу: 

 

 

 

 

 

 

 

 

содержание   ..  24  25  26  27   ..