СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013)

СП РК 3.03-112-2013

207

Таблица 93 - Формулы для проверок прочности

(продолжение)

Критерии и

проверки

Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях

в случае, если





æ 1

br R

Z N











   

 















определяют интерполяцией между предельными значениями

1,0



0,0009

1,0





ПРИМЕЧАНИЕ 2 В Таблицах 93 – 95 обозначено:



   

— для случаев А и Г;

br R

A R



 

— для случая Б при проверке нижнего пояса;

br R

A R





— для случая Б при проверке верхнего пояса, а также в случае В;

A R



— для случая Д при проверке верхнего пояса;



 

— но не более

A R

— для случая Д при проверке нижнего пояса.

stb

,stb

s,st

s2,s

s1,s



Случай А

bR,r



bR,r

br,R



br,R



Случай Б

Случай В

Рисунок 16 — Усилия, напряжения и деформации в сталежелезобетонном

поперечном сечении, воспринимающем положительный изгибающий момент

Таблица 94 - Значения коэффициентов η

Значение коэффициента



при

, равном

0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65

0,7

1,0
1,0

1,0

0,98

1,0

0,94

1,0

0,90

1,0

0,87

1,0

0,81

0,99
0,75

0,98
0,67

0,96
0,58

0,95
0,45

0,92
0,28

0,88
0,52

0,83
0,68

0,75
0,76

0,63
0,82

0,2

1,0
1,0

1,0

0,97

1,0

0,92

1,02
0,87

1,03
0,80

1,04
0,70

1,05
0,57

1,06
0,38

1,07
0,49

1,06
0,61

1,05
0,72

1,02
0,82

0,99
0,91

0,90
0,99

0,75
1,05

0,4

1,0
1,0

1,04
0,90

1,08

0,8

1,12
0,67

1,14
0,52

1,16
0,34

1,19
0,53

1,20
0,68

1,21
0,84

1,20
0,98

1,18
1,12

1,16
1,22

1,13
1,30

1,09
1,38

1,04
1,42

СП РК 3.03-112-2013

208

Таблица 94 - Значения коэффициентов η

(продолжение)

Значение коэффициента



при

, равном

0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65

0,7

0,6

1,0
1,0

1,10
0,84

1,19
0,64

1,28
0,40

1,35
0,56

1,40
0,75

1,44
0,95

1,46
1,13

1,47
1,30

1,46
1,45

1,45
1,58

1,42
1,69

1,39
1,76

1,35
1,84

1,30
1,90

0,8

1,0
1,0

1,20
0,61

1,39
0,51

1,55
0,84

1,70
1,12

1,83
1,36

1,93
1,60

1,98
1,86

2,00
2,08

2,02
2,29

2,01
2,47

1,99
2,52

1,97
2,50

1,91
2,46

1,84
2,38

1,0

1,0
1,0

1,29
1,29

1,63
1,63

2,04
2,04

2,47
2,47

2,86
2,86

3,20
3,20

3,38
3,38

3,49
3,49

3,56
3,56

3,57
3,57

3,53
3,53

3,43
3,43

3,29
3,29

3,05
3,05

ПРИМЕЧАНИЕ 1 Случаи А, Б и В следует принимать по 9.2.1.1 (Рисунок 16), Г и Д — по 9.2.1.3
(Рисунок 17).

ПРИМЕЧАНИЕ 2

— меньший по площади пояс стальной балки.

ПРИМЕЧАНИЕ 3 Над чертой приведены значения



для случая, когда напряжения от момента и осевой

силы суммируются в меньшем по площади поясе стальной балки; под чертой — для случая, когда
напряжения от момента и осевой силы суммируются в большем по площади поясе стальной балки.
ПРИМЕЧАНИЕ 4 Нормальную силу

следует принимать растягивающей стальную балку при сжимающих

напряжениях в железобетонной плите и сжимающей стальную балку — при растягивающих напряжениях в
железобетонной плите и арматуре (в формулы силу

в обоих случаях необходимо подставлять со знаком

«плюс»).

Таблица 95 - Формулы для проверок прочности

Критерии и проверки

Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях

Критерии:

соотношения
жесткостей

0, 2

b b

E I



—

напряжений в бетоне*

0,1

b stb

m R

n W

 

  

0,1

b stb

m R

n W

 

  

Проверки:

напряжений в
продольной арматуре
железобетона*

—

b s

r s

m R

n W

n A









 



  



стального верхнего
пояса*

Z N

m mR

 





Z N

 





стального нижнего
пояса*

s s

Z N

 





s s

Z N

 





__________
* Сжатие — «+», растяжение — «–».

ПРИМЕЧАНИЕ

Обозначения:

b stb

s s

M M M

A A A A W

 

n n R R R

æ , ,

m m m



— см.

обозначения к Таблице 93;

СП РК 3.03-112-2013

209

Таблица 95 - Формулы для проверок прочности

(продолжение)

Критерии и проверки

Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях

r s











— соответственно площадь, момент сопротивления и момент инерции

поперечного сечения нетто стальной конструкции балки, работающей совместно с продольной арматурой

площадью



(приведенной к материалу стальной конструкции);

b s

r s



— расстояния по Рисунку 17;



— поправочный коэффициент, принимаемый не менее 1,0;

mR A



 

— коэффициент условий работы верхнего стального пояса, принимаемый не более 1,2.

stb

b,s



s2,s

s1,s



Случай Г



Случай Д



bf,stb

b,stb

r,s



bf,s



Рисунок 17 — Усилия и напряжения в сталежелезобетонном поперечном сечении,

воспринимающем отрицательный изгибающий момент

9.2.1.2 При расположении нейтральной оси сечения в пределах высоты

железобетонной плиты и напряжениях в растянутой части плиты, превышающих

m R

по

7.2.6 и 7.2.7, в состав сечения следует включать только сжатую часть бетона. Проверку
прочности сечения следует выполнять с учетом неравномерного распределения
напряжений по высоте железобетонной плиты.

9.2.1.3 Расчет

сталежелезобетонной балки на воздействие отрицательного

изгибающего момента, вызывающего в верхнем поясе растяжение, следует выполнять по
формулам Таблицы 95 по одному из расчетных случаев Г или Д (Рисунок 17) в
зависимости от значения напряжения в бетоне



на уровне центра тяжести

железобетонной плиты.

9.2.1.4 Расчет по прочности более сложных сечений (например, напрягаемых

высокопрочной арматурой, двухплитных, при совместном действии изгибающего момента
и внешней осевой силы) следует выполнять с учетом их напряженного состояния и
конструктивных особенностей, руководствуясь указаниями 9.2.1.1 – 9.2.1.3.

СП РК 3.03-112-2013

210

Для сечения с высокопрочной арматурой усилия предварительного напряжения

следует учитывать на стадии натяжения арматуры как внешнюю нагрузку. На
последующих стадиях работы при определении разгружающих усилий

высокопрочную

арматуру следует учитывать с бетоном и ненапрягаемой продольной арматурой, при этом
следует дополнительно выполнить проверку прочности высокопрочной арматуры. В
случае Д высокопрочную арматуру следует проверять с учетом увеличения усилия в ней
при ограниченном развитии пластических деформаций в стальной конструкции.

При действии на сечение наряду с изгибающими моментами

также внешних

осевых усилий

следует учитывать дополнительные изгибающие моменты,

возникающие от изменения положения центра тяжести рассматриваемой части сечения.

9.2.1.5 Расчет по прочности сечений с железобетонной плитой, работающей на

местный изгиб в продольном направлении, следует выполнять для расчетных случаев А,
Б, В, Г и Д, при этом плиту в случаях Б, В и Д следует рассчитывать по предельному
равновесию как внецентренно сжатый или внецентренно растянутый железобетонный
стержень

соответствии

7.4.5.1,

7.4.5.2,

7.4.5.4,

7.4.5.5,

7.4.7.1

CН  РК  3.03-12  (6.3.23),  а  в  расчете  всего  сечения  следует  учитывать  разгрузку  стальной
его  части  равнодействующей  сжимающих  или  растягивающих  продольных  сил,
воспринимаемых плитой.

9.2.2 Расчет на выносливость

9.2.2.1

Расчет на выносливость следует выполнять: для стальной и железобетонной

частей  конструкции,  а  также  для  конструкций  объединения  железобетона  со  сталью
железнодорожных  мостов;  только  для  стальной  части  конструкции  и  прикреплений
конструкций  объединения  и  плиты  проезжей  части  автодорожных,  городских  и
пешеходных мостов. При этом высокопрочную арматуру, имеющую сцепление с бетоном,
следует относить к железобетонной части, а не имеющую сцепления — к стальной.

В расчетах на выносливость следует учитывать неупругие деформации бетона согласно

9.1.5 – 9.1.7 и Приложению Х.

Температурные воздействия, усадку бетона и горизонтальные нагрузки в расчетах на

выносливость допускается не учитывать.

В состав сечения при определении

min

max

  



следует включать ту часть бетона, в

которой при рассматриваемом загружении отсутствует растяжение.

Проверку выносливости следует выполнять с учетом требований, изложенных в

7.4.13.1-7.4.13.4 и 8.4.9.1.

9.2.2.2 Расчет на выносливость сталежелезобетонной балки железнодорожного моста

с ненапрягаемой арматурой в железобетонной части сечения следует выполнять по
формулам:

vkr

bf stb

m R

n W

 





(250)

, 1

w s

s s

s stb

 









(251)

СП РК 3.03-112-2013

211

, 2

w s

stb

 









(252)

где

— изгибающий момент первой стадии работы, кН



м, от нагрузок,

учитываемых в расчетах на выносливость;

— изгибающий момент второй стадии работы, кН



м, от нагрузок, учитываемых в

расчетах на выносливость, включая изгибающие моменты от виброползучести бетона в
статически неопределимых системах;

i stb



— момент сопротивления нетто сталежелезобетонного сечения для фибры





, ,

i b s s

, определенный при коэффициенте приведения бетона к стали

;

vkr

ef kr



здесь



— условный модуль упругости бетона с учетом его виброползучести по

Приложению Х;

— коэффициент условий работы бетона под многократно повторяющейся

нагрузкой по 7.2.8.

Остальные обозначения соответствуют принятым в 7.4.13.4, 8.4.9.1, 9.2.1.1 и на

Рисунке 16.

При наличии концентраторов напряжений на стенке балки следует проверить

выносливость и этих точек сечения с подстановкой в Формулы (251) и (252)
соответствующих значений моментов сопротивления и коэффициента



9.2.3 Расчет по трещиностойкости

9.2.3.1 Расчет железобетонных плит по трещиностойкости при совместной работе со

стальными  конструкциями  следует  выполнять  в  соответствии  с  требованиями
7.5.1.1-7.5.3.7 и 9.1.10. При этом в расчетах по образованию трещин предельные значения
растягивающих  и  сжимающих  напряжений  в  бетоне  следует  сопоставлять  с
напряжениями  в  крайней  фибре  бетона



упруго работающего сталежелезобетонного

сечения, вычисленными от эксплуатационных нагрузок с учетом на стадии эксплуатации
неупругих деформаций согласно 9.1.5.

В расчетах по раскрытию трещин напряжения в крайнем ряду продольной арматуры

следует вычислять с учетом увеличения ее площади по 9.1.10 и потерь напряжения от
неупругих деформаций. При ненапрягаемой продольной арматуре и работе сечения по
двум стадиям растягивающее напряжение ζ

следует вычислять по формуле

b s

r s

n W

n A









 



 



(253)

где

— изгибающий момент второй стадии работы от эксплуатационных

нагрузок, определяемый для статически неопределимых систем с учетом ползучести
бетона, обжатия поперечных швов, образования поперечных трещин в растянутых зонах
железобетонной плиты, а также усадки бетона и изменения температуры; остальные
обозначения — по 9.1.10, 9.2.1.1, 9.2.1.3 и Рисунку 17.

СП РК 3.03-112-2013

212

9.2.3.2 Раскрытие трещин (при двух стадиях работы) в растянутой сборной

железобетонной плите, у которой ненапрягаемая арматура в поперечных швах не
состыкована, следует определять по формуле

2, 2

bf s

cr d





 

(254)

где

bf s

— расстояния, указанные на Рисунке 17;

2, 2



— растягивающее напряжение в стальном верхнем поясе от нагрузок и воз-

действий второй стадии работы в предположении, что железобетонная плита в растянутой
зоне отсутствует, МПа;

— расстояние между конструкциями объединения у поперечных швов, м; при

отсутствии конструкций объединения — длина блока плиты;

0, 03

cr d





см — предельная ширина раскрытия трещин в поперечном шве, имеющем

арматуру для передачи поперечной силы; при отсутствии в шве арматуры

cr d



следует

вычислять в предположении, что поперечная сила через шов не передается.

При устройстве клеевых швов трещиностойкость железобетонной плиты в

железнодорожных мостах следует проверять по категории требований по
трещиностойкости 2а; при проверке трещиностойкости железобетонной плиты в
автодорожных, городских и пешеходных мостах величина растягивающих напряжений не
должна превышать

0,5

bt ser

(по Таблице 24).

При использовании клееных стыков в предварительно напряженной железобетонной

плите ее трещиностойкость следует принимать по 7.5.1.1.

9.2.4 Расчет объединения железобетонной плиты со стальной конструкцией

9.2.4.1 Конструкции объединения следует рассчитывать на сдвигающие усилия

объединительном шве от поперечных сил и продольное сдвигающее усилие

возникающее от температурных воздействий и усадки бетона, анкеровки высокопрочной
арматуры, воздействия примыкающей ванты или раскоса и т. д.

Конструкции объединения, расположенные на концевых участках железобетонной

плиты, следует рассчитывать, кроме того, на отрывающие усилия, в том числе
возникающие от температурных воздействий и усадки бетона.

9.2.4.2 Сдвигающее усилие по шву объединения железобетонной плиты и стальной

конструкции

следует определять по формуле



 



 

 

 

 

(255)

где

 

— напряжения в центре тяжести поперечного сечения бетона, МПа,

соответственно в правом и левом сечениях расчетного участка плиты длиной

;

 

— напряжения в продольной арматуре, МПа, соответственно в тех же

сечениях;

A A

— согласно 9.2.1.1 и 9.1.10.

СП РК 3.03-112-2013

213

Если растягивающие напряжения в железобетонной плите превышают 0,4

ser

сдвигающие усилия следует определять в предположении наличия в плите трещин и
вычислять напряжения в арматуре ζ

с учетом продольной жесткости плиты согласно

9.1.10.

Полное концевое содвигающее усилие

следует определять, принимая на конце

 

и назначая длину концевого расчетного участка

, м, равной:





0,36





(256)

где

— расчетная высота поперечного сечения сталежелезобетонного элемента, м;

— согласно 9.1.11.

Распределение сдвигающих усилий между железобетонной плитой и стальной

конструкцией в сложных случаях воздействий допускается принимать согласно
Приложению Ш.

9.2.4.3 Концевые отрывающие железобетонную плиту от стальной конструкции

усилия

следует определять по формуле

, 2

5, 6

b s





(257)

где

, 2

b s

— расстояние от центра тяжести поперечного сечения бетона до верхней

фибры стальной конструкции;

S H b

— то же, что в 9.2.4.2.

Отрывающее усилие

следует принимать приложенным на расстоянии





0, 024



от конца плиты (см. Рисунок Ш.1 Приложения Ш).

9.2.4.4 Расчеты конструкции объединения стальной части с железобетонной следует

выполнять:

а) при жестких упорах — принимая прямоугольной эпюру сжимающих напряжений,

передаваемых расчетной сминающей поверхностью упора;

б) при вертикальных гибких упорах — исходя из условий работы упора на изгиб со

смятием бетона согласно Приложению Щ;

в) при наклонных анкерах — исходя из условий работы анкера на сочетание

растяжения и изгиба со смятием бетона согласно Приложению Щ;

г) при закладных деталях плиты, объединенных со стальными поясами

высокопрочными болтами, — исходя из расчета фрикционных соединений на
высокопрочных болтах согласно 8.4.10.4.17 и 8.4.10.4.18;

д) при объединительных швах на высокопрочных болтах, обжимающих

железобетон, — исходя из условий работы объединения на трение по контактным
поверхностям шва согласно Приложению Э;

е) при болтоклеевых объединительных швах — в соответствии с г) или д), но с

учетом сил сцепления от склеивания.

9.2.4.5 Расчет конструкции объединения на жестких упорах следует выполнять по

формулам:

- в железнодорожных мостах:
- по прочности

СП РК 3.03-112-2013

214

b dr

R A



(258)

- на выносливость

1,5

b dr

m R A



(259)

- в автодорожных, городских и пешеходных мостах — по прочности

1, 6

b dr

R A



(260)

В Формулах (258) – (260):

S S

— сдвигающие усилия, кН, приходящиеся на один упор, соответственно при

расчете по прочности и выносливости;

b dr

— площадь поверхности смятия бетона упором, м

; при цилиндрических и

дугообразных упорах — площадь их диаметрального сечения;

— то же, что в 9.2.2.2.

При сборной железобетонной плите и расположении упоров в окнах расчетное

сопротивление

следует принимать по классу бетона блоков, а толщину подливки не

включать в площадь смятия. При расположении упоров в продольных швах плиты
площадь смятия следует учитывать полностью, а расчетные сопротивления принимать по
классу бетона замоноличивания швов.

Если жесткие упоры расположены в железобетонном ребре или вуте, предельные

значения величин

следует уменьшать, умножая правые части приведенных

формул на 0,9 при

1,5

1,3

rib





и на 0,7 — при

1,3

rib



, где

— ширина

площади смятия бетона упором, м,

rib

— ширина ребра или вута на уровне центра тяжести

расчетной площади смятия бетона упором, м

9.2.4.6 Прикрепления конструкций объединения к стальной части следует

рассчитывать по 8.4.10.4.1 – 8.4.10.4.19 и СН РК 3.03-12 (6.3.21, 6.3.22).

Расчеты прикрепления жесткого упора к стальной части конструкции следует

выполнять с учетом момента от сдвигающей силы.

9.2.5 Проверка жесткости, определение строительного подъема и расчет по
горизонтальным нагрузкам

9.2.5.1 Вертикальные прогибы от действующих нагрузок, а также перемещения при

определении периодов колебаний следует вычислять в предположении упругой работы
бетона независимо от знака возникающих в нем напряжений.

При определении периодов свободных горизонтальных колебаний прогиб

железобетонной плиты в горизонтальной плоскости допускается определять с введением в
состав сечения защитного слоя, подготовки под гидроизоляцию, бортов балластного
корыта и железобетонных тротуаров.

При расчете строительного подъема пролетных строений со сборной плитой усадку

бетона учитывать не следует.

9.2.5.2 В однопутных железнодорожных пролетных строениях железобетонная плита

проверяется по прочности в горизонтальной плоскости как сжато-изогнутый (или
растянуто-изогнутый) железобетонный элемент, находящийся под действием осевого

СП РК 3.03-112-2013

215

усилия от совместной работы со стальной конструкцией и изгибающего момента от
горизонтальных нагрузок. Температурные воздействия и усадку бетона при этом
допускается не учитывать.

Если бетон плиты от действия вертикальных нагрузок и усилий предварительного

напряжения  оказывается  в  пластическом  состоянии  и  не  воспринимает  горизонтальный
изгибающий  момент,  последний  должен  быть  воспринят  стальной  частью  конструкции.
При  этом  полные  относительные  деформации  в  бетоне

,lim



с учетом горизонтального

изгибающего момента не должны превышать 0,0016.

9.3 Конструктивные требования

9.3.1 Толщине железобетонной плиты проезжей части следует быть не менее

указанной в 7.6.1.1. Толщине железобетонной плиты тротуарной консоли, учитываемой в
составе рабочего сечения, следует быть не менее 8 см.

9.3.2 Объединение сборной железобетонной плиты со стальной конструкцией

следует осуществлять, как правило, с применением фрикционных, болтоклеевых или
сварных соединений.

Допускается объединение упорами и анкерами, замоноличиваемыми в окнах и швах

сборной железобетонной плиты. Зазорам между упором и конструкцией блока плиты
следует быть не менее 5 и 3 см соответственно вдоль и поперек пролетного строения.

Не следует устраивать упоры и анкера в полостях и пазах, закрытых сверху, а также

трудноомоноличиваемые.

При устройстве прерывистых объединительных швов следует обеспечивать

прочность железобетонной плиты при работе на местный изгиб между участками
опирания, при этом высота зазора между плитой и поясом должна быть достаточной для
окраски пояса.

9.3.3 Размещение конструкций объединения должно удовлетворять следующим

требованиям:

- расстояние в свету между жесткими упорами и анкерами не должно превышать

восьмикратной средней толщины плиты, определяемой делением площади плиты,
включенной в работу, на ее расчетную ширину, при этом площадь плиты следует
принимать с учетом площади ребра или вута;

- расстояние в свету между жесткими упорами принимается не менее 3,5-кратной

высоты расчетной площади смятия бетона упором;

- расстояние в свету между анкерами должно быть не менее 3

, где

— диаметр

стержня анкера, мм.

Минимальное расстояние для размещения высокопрочных болтов, обжимающих

железобетонную плиту, следует принимать по Таблице 96.

СП РК 3.03-112-2013

216

Таблица 96 - Минимальные расстояния для размещения высокопрочных болтов,

обжимающих железобетонную плиту

Нормируемый размер

Минимально допустимое расстояние, мм,

при диаметре болтов, мм

От центра отверстия до края железобетонного
элемента

100

120

Между центрами отверстий по всем направлениям

140

160

9.3.4 Анкеры следует устраивать, как правило, в виде петель, расположенных под

углом 45° к направлению сдвигающих усилий.

Допускается применение одиночных арматурных анкеров.
В закладных деталях петлевые арматурные анкеры, как правило, следует применять

в сочетании с жесткими упорами.

9.3.5 Поперечные стыки блоков сборной железобетонной плиты рекомендуется

устраивать с применением:

- склеивания торцевых поверхностей с обжатием стыков усилием, создающим

давление на торец не менее 0,5 МПа;

- сварки арматурных выпусков и последующего замоноличивания шва бетоном.
9.3.6 При сборной железобетонной плите, объединенной на всей длине блока, между

стальным верхним поясом и железобетонным блоком следует предусмотреть слой бетона
или раствора, предохраняющий верхний пояс от коррозии. При толщине слоя раствора
или бетона 5 см и более его следует армировать.

10 ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

10.1 Требования к материалам

10.1.1 Для деревянных конструкций мостов следует применять древесину сосны,

ели, лиственницы, пихты, удовлетворяющую требованиям ГОСТ 9463 и ГОСТ 8486.

Растянутые и изгибаемые элементы пролетных строений и мостовые брусья должны

выполняться из древесины 1-го сорта. Остальные элементы конструкций мостов могут
быть выполнены из древесины 2-го сорта.

В крайних зонах (в пределах 1/6 высоты от кромок балок, но не менее двух досок)

клееных балок прямоугольного сечения следует применять пиломатериалы 1-го сорта, в
остальных зонах допускается применять пиломатериалы 2-го сорта.

Для железнодорожных мостов общей сети применение ели и пихты допускается в

отдельных случаях при технико-экономическом обосновании.

Для изготовления мелких деталей соединений (подушек, шпонок и т.п.) следует

применять отборную древесину твердых лиственных пород (дуба, ясеня, бука и граба),
удовлетворяющую требованиям ГОСТ 9462, — для круглого леса лиственных пород и
ГОСТ 2695 — для пиломатериалов лиственных пород.

СП РК 3.03-112-2013

217

Допускается для опорных брусьев и насадок в опорах мостов применение круглого

леса и брусьев из древесины твердых лиственных пород — дуба, бука, ясеня, граба по
ГОСТ 9462 и ГОСТ 2695.

Смешение разных пород древесины в одном несущем элементе не допускается.
10.1.2 Прочностные характеристики (нормативное и временное сопротивление)

древесины, применяемой для изготовления элементов деревянных мостов, должны
соответствовать требованиям, указанным для сортовой древесины в СНиП II-25.

Лабораторные испытания образцов древесины по прочности следует проводить при

сооружении мостов с деревянными фермами и во всех случаях — при наличии признаков
пониженной прочности древесины. Древесина считается пригодной, если полученная при
испытаниях прочность не ниже нормативных сопротивлений. Прочность древесины
круглых лесоматериалов и брусьев допускается оценивать визуально по соответствующим
требованиям, приведенным в государственных стандартах, упомянутых в 10.1.1
настоящего свда правил.

10.1.3 Влажность применяемой древесины должна быть не более, %: бревен — 25,

пиломатериалов — 20, пиломатериалов для клееных конструкций, а также мелких деталей
и соединений — 12.

В малых автодорожных и городских мостах для верхнего настила, поперечин и

колесоотбойных брусьев допускается применять древесину с влажностью до 40 %.

ПРИМЕЧАНИЕ При отсутствии дополнительных указаний к автодорожным деревянным мостам

здесь и далее относятся также деревянные мосты на внутрихозяйственных автомобильных дорогах в
сельскохозяйственных предприятиях и организациях.

Влажность древесины для свай и других элементов, целиком расположенных ниже

уровня  низких  вод,  не  ограничивается.  При  изготовлении  деревянных  конструкций  в
условиях  стройплощадки  допускается  применять  для  несущих  элементов  древесину  с
влажностью  до  25  %,  а  для  вспомогательных  элементов  —  с  влажностью  до  40  %  при
условии ее защиты от гниения.

10.1.4 Для стальных элементов деревянных мостов следует применять полосовую,

фасонную, листовую и арматурные стали, удовлетворяющие требованиям Разделов 7 и 8.

Гвозди следует применять по ГОСТ 4028, а стальные дюбели — по [8]. В

обоснованных случаях допускается использовать гвозди винтовые стальные по [9].

10.1.5 Для склеивания элементов конструкций следует применять клеи, обладающие

необходимой прочностью, водостойкостью, биостойкостью и долговечностью: фенольные,
резорциновые и фенольно-резорциновые, которые в зависимости от условий эксплуатации
должны соответствовать требованиям СНиП II-25.

Для склеивания древесины с металлом следует применять эпоксидные клеи.

10.2 Расчетные характеристики материалов и соединений

10.2.1 Расчетные сопротивления древесины сосны 1-го сорта в зависимости от ее

влажности следует принимать по Таблице 97.

СП РК 3.03-112-2013

218

Для древесины сосны 2-го сорта расчетные сопротивления должны приниматься

менее установленных для 1-го сорта:

- на 30 % — при растяжении вдоль волокон;
- на 10 % — при всех других напряженных состояниях.
10.2.2 Расчетные сопротивления клееной древесины сосны при толщине

склеиваемых досок 33 мм и высоте элементов 50 см и менее следует принимать по
Таблице 98.

В случаях применения досок (слоев) толщиной, отличной от 33 мм, расчетные

сопротивления изгибу, сжатию и скалыванию вдоль волокон следует умножать на
коэффициенты условий работы, равные:

- 1,10 — при толщине 19 мм и менее;
- 1,05 — то же, 26 мм;
- 0,95 — то же, 43 мм.
При высоте клееных элементов свыше 50 см расчетные сопротивления изгибу и

сжатию вдоль волокон следует умножать на коэффициенты условий работы, приведенные
в Таблице 99.

10.2.3 Расчетное сопротивление древесины сосны скалыванию вдоль волокон

daf

клеештыревых соединениях — вклеенных стальных арматурных стержнях, работающих
на выдергивание или продавливание (Рисунок 18), в зависимости от глубины заделки
штырей

следует принимать по Таблице 100.

Таблица 97 - Расчетные сопротивления древесины сосны 1-го сорта

Напряженное состояние и

характеристика элементов

Обозначение

Расчетное сопротивление,

МПа, при влажности, %

25 и менее

свыше 25

1  Изгиб:
  а) элементов из бревен естественной коничности
  б)  элементов из брусьев и окантованных бревен
  в) досок настила и др.
2  Растяжение вдоль волокон
3  Сжатие и смятие вдоль волокон
4  Сжатие и смятие всей поверхности поперек
волокон

, R

dqs

17,7
15,7
13,7
11,8
14,7
1,77

15,2
13,7
11,8

9,8

11,8
1,47

5  Смятие местное поперек волокон:
  а) в лобовых врубках (при длине площади
смятия до 15 см)
  б)  под шайбами при углах смятия от 90º до 60º

6  Скалывание (наибольшее) вдоль волокон при
изгибе
7  Скалывание (среднее по площадке) в
соединениях на врубках, учитываемое в пределах
длины не более 10 глубин врезки и двух толщин
брутто элемента:
  а) вдоль волокон
  б) поперек волокон

dqp

dab

dam

dsm

3,1

3,9

2,35

1,57
0,78

2,5

3,3

2,15

1,47
0,69

СП РК 3.03-112-2013

219

Таблица 97 - Расчетные сопротивления древесины сосны 1-го сорта

(продолжение)

Напряженное состояние и

характеристика элементов

Обозначение

Расчетное сопротивление,

МПа, при влажности, %

25 и менее

свыше 25

ПРИМЕЧАНИЕ 1 Расчетное сопротивление древесины смятию и скалыванию под углом



к направлению

волокон следует определять по формуле

sin

–





















где

— расчетные сопротивления смятию или скалыванию соответственно при



= 0º и



= 90º.

ПРИМЕЧАНИЕ 2 Расчетное сопротивление местному смятию поперек волокон (за исключением случаев,
указанных в позиции 5 настоящей Таблицы) на части длины элемента при длине незагружаемых участков не
менее площади смятия и не менее толщины элемента следует определять по формуле

















dqp

где

— длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.

ПРИМЕЧАНИЕ 3 Если в расчетных сечениях элементов имеются ослабления врубками или врезками, то
соответствующие расчетные сопротивления следует умножать на коэффициенты условий работы, равные
для элементов:
- 0,80 — растянутых;
- 0,85 — изгибаемых из брусьев;
- 0,90 — изгибаемых из бревен.

Таблица 98 - Расчетные сопротивления клееной древесины сосны

Напряженное состояние

Обозначение

Расчетное сопротивление,

МПа

1 Изгиб бруса
2 Растяжение вдоль волокон
3 Сжатие вдоль волокон
4 Смятие вдоль волокон
5 Сжатие и смятие всей поверхности поперек
волокон
6 Смятие местное поперек волокон:
а) в опорных плоскостях конструкции
б) под шайбами при углах смятия от 90º до 60º

7 Скалывание наибольшее вдоль волокон по
клеевым швам при изгибе
8 Скалывание поперек волокон по клеевым швам

dqs

dcq

, R

dqp

daf

dsf

17,7
12,7
15,7
14,7
1,96

2,50
4,31
1,47

0,78

Таблица 99 - Коэффициенты условий работы клееных элементов

Высота сечения,

см

Коэффициент

условий работы

Высота сечения,

см

Коэффициент

условий работы

50 и менее

60
70

1,00
0,96
0,93

100

120 и более

0,90
0,85
0,80

СП РК 3.03-112-2013

220

Таблица 100 - Расчетное сопротивление древесины сосны скалыванию вдоль

волокон

Глубина заделки штыря

, см

Расчетное сопротивление скалыванию

daf

, МПа

15
20
25
30
35
40
45
50
55

2,94
2,75
2,55
2,45
2,26
2,16
2,01
1,91
1,77

ПРИМЕЧАНИЕ 1 Расчетное сопротивление скалыванию при вклеивании штыря под углом



направлению волокон следует определять по формуле

cos









daf

ПРИМЕЧАНИЕ 2 Рекомендуется применять клеештыревые соединения, работающие поперек и под углом к

направлению волокон.

ПРИМЕЧАНИЕ 3 Изготовление клеештыревых соединений допускается только на заводах, имеющих

соответствующее технологическое оборудование.

I - I

1 - стыкуемые блоки; 2 - стык блоков; 3 - отверстия для штырей;

4 - вклеенные в отверстия штыри.

Рисунок 18 - Клеештыревой стык

10.2.4 Для древесины других пород расчетные сопротивления, приведенные в

Таблицах 97, 98 и 100, следует умножать на коэффициент перехода по Таблице 101.

СП РК 3.03-112-2013

221

Таблица 101 -

Коэффициенты перехода для расчетных сопротивлений

Порода дерева

Коэффициент перехода для расчетных сопротивлений

растяжению, изгибу,

сжатию и смятию

вдоль волокон

сжатию и смятию

поперек волокон

скалыванию

Ель
Лиственница
Пихта
Дуб
Ясень, граб
Бук

1,0
1,2
0,8
1,3
1,3
1,1

1,0
1,2
0,8
2,0
2,0
1,6

1,0

1,0*

0,8
1,3
1,6
1,3

__________
* Для клееных конструкций — 0,9.

10.2.5 Модули упругости древесины для всех пород при сжатии и растяжении вдоль

волокон, а также при изгибе следует принимать, МПа:

- для обычной древесины при определении деформаций: от постоянных нагрузок —

8340, от временных нагрузок — 9810;

- для клееной древесины при определении деформаций от любых нагрузок — 9810.
Модуль упругости древесины при сжатии поперек волокон следует принимать

равным 392 МПа.

10.2.6 Расчетные сопротивления и модули упругости для стальных элементов

деревянных мостов следует принимать согласно Разделам 7 и 8.

10.2.7 Расчетная несущая способность стального сквозного цилиндрического нагеля,

дюбеля или гвоздя в соединениях элементов из сосны при направлении усилий,
передаваемых нагелем вдоль волокон, а гвоздем и дюбелем — под любым углом,
приведена в Таблице 102.

Таблица 102 - Расчетная несущая способность стального нагеля,

дюбеля или гвоздя на один срез

Соединение

Напряженное состояние

Расчетная несущая способность стального

нагеля, дюбеля или гвоздя на один срез, кН

Симметричные

Несимметричные

Симметричные и
несимметричные

Смятие в средних элементах
Смятие в крайних
элементах
Смятие во всех элементах
равной толщины, а также в
более толстых элементах
односрезных соединений
Смятие в более тонких
крайних элементах
Изгиб нагеля

Изгиб гвоздя (ГОСТ 4028)

0,441

0,685

0,294

0,685

1,618

+ 0,019

но не более 2,256

2,256

+ 0,010

но не более 3,628

СП РК 3.03-112-2013

222

Таблица 102 - Расчетная несущая способность стального нагеля,

дюбеля или гвоздя на один срез

(продолжение)

Соединение

Напряженное состояние

Расчетная несущая способность стального

нагеля, дюбеля или гвоздя на один срез, кН

Изгиб дюбеля [8]

Изгиб винтового гвоздя [9]

3,384

+ 0,015

но не более 5,442

4,14

Обозначения, принятые в Таблице 102:

— диаметр нагеля или гвоздя;

— толщина средних элементов, а также равных и более толстых элементов односрезных соединений;

— толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений;

— глубина забивки гвоздя или дюбеля в крайний элемент односрезного соединения.

ПРИМЕЧАНИЕ 1 Рабочую несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует принимать

равной меньшему из всех значений, полученных по формулам настоящей таблицы.

ПРИМЕЧАНИЕ 2 Диаметр нагеля

следует назначать из условия наиболее полного использования его

несущей способности по изгибу.

ПРИМЕЧАНИЕ 3 Расчет нагельных соединений на скалывание древесины можно не производить, если

выполняется условие расстановки нагелей в соответствии с требованиями настоящего свода правил.

ПРИМЕЧАНИЕ 4 Нагельные соединения со стальными накладками на болтах, глухих цилиндрических

нагелях, гвоздях и дюбелях допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность
их постановки.

ПРИМЕЧАНИЕ 5 Расчетную несущую способность дюбелей и гвоздей в соединениях со стальными

накладками следует определять с умножением на коэффициенты:

- 1,0 — для пристреленных дюбелей;
- 0,8 — для забитых в предварительно рассверленные отверстия.

Расчетную несущую способность стального нагеля в соединениях элементов из

древесины  других  пород  определяют  по  Таблице  102  умножением  на  соответствующий
коэффициент  по Таблице 101 — при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде и
на  корень  квадратный  из  этого  коэффициента  —  при  расчете  на  изгиб  нагеля.  При
направлении  передаваемого  нагелем  усилия  под  углом



к волокнам древесины его

расчетную несущую способность следует определять с учетом коэффициента



по

указаниям СНиП II-25.

10.2.8 Расчетную несущую способность вклеиваемого штыря на выдергивание или

продавливание

, кН, в клеештыревых соединениях растянутых и сжатых элементов

следует определять по формуле

daf





, (261)

где

— коэффициент условий работы, принимаемый равным при диаметрах

отверстий, см:

- 2,4 и менее — 1,00;
- 2,6 и 2,8 — 0,95;
- 3 и более — 0,90;

— диаметр отверстия под штырь, м;

— длина заделки штыря, м;

daf

— расчетное сопротивление древесины скалыванию в клеештыревом

соединении, МПа, принимаемое по Таблице 100.

СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013) - часть 37