СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013) - часть 38

СП РК 3.03-112-2013

 

223 

10.2.9 Расчетную несущую способность продольных призматических шпонок (колодок) 

следует определять по смятию и скалыванию, причем расчетные сопротивления скалыванию 
следует принимать с коэффициентом условий работы 

m

a

 = 0,8. 

 
10.3 Расчет деревянных конструкций 
 
10.3.1 Определение усилий и моментов 

 
10.3.1.1  Прогоны  балочных  мостов,  элементы  нижнего  настила  (доски,  накатник  и 

т.п.),  поперечины,  продольные  и  поперечные  балки  проезжей  части  автодорожных  и 
городских мостов следует рассчитывать как разрезные. 

Деревоплиту, опирающуюся на поперечные прогоны, допускается рассчитывать как 

балку на двух опорах шириной 

b

, равной: 

а) для клееной деревоплиты 

 

b = a +

 2

t

 + 0,25

l

,                                              (262) 

б) для гвоздевой деревоплиты: 
при расстоянии между гвоздями 25 см и менее 

 

b = a +

 2

t

 + 4



,                                                   (263) 

при расстоянии между гвоздями свыше 25 см

 

 

 

b = a +

 2

t

 + 2



,                                                    (264) 

В Формулах (262) — (264): 

 а

 - размер ската колеса в направлении поперек досок; 

 t

 - толщина покрытия; 

 



 - толщина одной доски; 

 l

 - расчетный пролет плиты. 

При  определении  давления  на  прогон  следует  учитывать  упругое  распределение 

нагрузки поперечинами при условии их фактической неразрезности. 

При  определении  давления  на  поперечины  допускается  учитывать  распределение 

нагрузки,  если  стыки  настила  расположены  вразбежку  (в  одном  сечении  не  более 
30 %  всех стыков). 

10.3.1.2  При  наличии  подбалок  усилия  в  прогонах  допускается  определять  при 

уменьшенном пролете, но не более чем на 10 %. 

 

10.3.2 Расчетная длина сжатых элементов и гибкость элементов 
 

10.3.2.1  При  расчете  по  устойчивости  прямолинейных  элементов,  загруженных 

продольными  силами,  расчетную  длину  следует  принимать  в  зависимости  от  вида 
закрепления концов в соответствии с указаниями СНиП II-25. 

10.3.2.2  Расчетную  длину  элементов  пролетных  строений  и  опор  при  расчете  по 

устойчивости необходимо принимать равной: 

а) для сжатых поясов ферм: 
- в плоскости фермы — расстоянию между узлами; 
- из плоскости фермы — расстоянию между узлами горизонтальных связей; 
б) для раскосов в фермах Гау—Журавского: 

СП РК 3.03-112-2013 

224 

- в плоскости фермы — половине полной длины раскоса; 
- из плоскости фермы — полной длине раскоса; 
в)  для  сжатых  досок  в  дощатых  фермах  со  сплошной  стенкой  —  шестикратной 

ширине досок; 

г) для стоек башенных опор — расстоянию между узлами связей; 
д) для свай при отсутствии дополнительных поперечных связей: 
-  при  закреплении  свайных  насадок  (ростверков)  от  смещений  в  горизонтальной 

плоскости  посредством  забивки  наклонных  свай  и  при  полной  заделке  свай  в  грунт  — 
0,7

l

; 

-  при  закреплении  свайных  насадок  (ростверков)  от  смещений  в  горизонтальной 

плоскости и неполной (шарнирной) заделке свай в грунт (наличие сроста свай) —

 l

; 

-  при  отсутствии  закрепления  насадок  (ростверков)  от  смещений  в  горизонтальной 

плоскости и обеспечении полной заделки свай в грунт — 2

l

, 

где 

l

  —  теоретическая  длина  свай,  принимаемая  равной  расстоянию  от  головы  сваи 

(низа  ростверка  или  насадки)  до  сечения  ее  заделки  (или  шарнира)  в  грунт  с  учетом 
размыва. 

10.3.2.3 Расчетную гибкость следует принимать равной: 
а)  для  элементов  цельного  сечения  (в  обеих  плоскостях)  и  стержней  составных 

(в  плоскости,  нормальной  к  плоскости  соединительных  связей  между  ветвями)  — 
отношению расчетной длины к соответствующему радиусу инерции поперечного сечения 
брутто элемента; 

б)  для  элементов  составных  (в  плоскости  соединительных  связей  между  ветвями)  — 

приведенной гибкости  



z

: 

 

 

2

2

z

z

a













 ,                                                   (265) 

где 



, 



а

 — гибкость соответственно всего элемента и его ветви; 



z

 — коэффициент приведенной гибкости, определяемый по формуле 

 

z

2

1

f

c

q

n

a

b

l n

 

 

,                                                  (266) 

здесь  

l

c

 — расчетная длина элемента, м; 

а

 — размер поперечного сечения элемента в плоскости изгиба, см; 

n

f

 — число швов между ветвями элемента; 

n

q

 —

 число срезов связей в одном шве на 1 м элемента; 

d

  — коэффициент податливости соединений, определяемый по Таблице 103; 

 b

 — полная ширина сечения элемента, см. 

 

ПРИМЕЧАНИЕ  1  Гибкость 



  и 



а

  определяется  по  расчетной  длине  элемента 

l

c

  и 

расстоянию 

l

a 

 между связями как для цельных элементов. 

ПРИМЕЧАНИЕ  2  При  расчетной  длине  ветви 

l

a

,  не  превышающей  семикратной  ее 

толщины, допускается принимать 



а 

 = 0. 

 
 
 

СП РК 3.03-112-2013

 

225 

Таблица 103 - Коэффициенты податливости соединений 

 

Вид связей 

Значение коэффициента податливости соединений  



  при сжатии 

центральном 

с изгибом 

Стальные нагели: 

t

d

7

1



 

t

d

7

1



 

Гвозди и дюбели 

 

2

5

1

d

 

dt

5

,

1

 

2

10

1

d

 

 

2

5

,

2

1

d

 

dt

3

 

2

5

1

d

 

ПРИМЕЧАНИЕ Обозначения, принятые в Таблице 103: 

t —  

толщина наиболее тонкого из соединяемых элементов, см; 

d —  

диаметр гвоздя, дюбеля или нагеля, см. 

 
10.3.2.4  При  определении  коэффициентов  приведенной  гибкости  составных 

элементов необходимо соблюдать условия: 

а) гвозди и дюбели с защемлением конца менее 4

d

 не должны учитываться; 

б)  при  соединении  ветвей  с  помощью  шпонок  или  колодок  следует  принимать     



z

  = 1,2; 

в)  если  в  швах  применяются  нагели  двух  диаметров  (

d

1

  и 

d

2

),  то  расчетное  число 

срезов связей в шве  

n

  определяется по формуле 

 

2

1

2

1









n

n

n

,                                                  (267) 

 

где 

n

1

, 



1 

—  число срезов  и коэффициент податливости, соответствующие нагелям 

диаметром 

d

1

; 

n

2

, 



2

  —  число  срезов  и  коэффициент  податливости,  соответствующие  нагелям 

диаметром 

d

2

. 

10.3.2.5 Коэффициент 



 понижения несущей способности центрально-сжатых элементов 

следует определять в зависимости от их расчетной гибкости  



   по формулам: 

 

2

100

8

,

0

–

1











 





при 



 ≤ 70,                                        (268) 

 

2

3000







 при 



 > 70.                                                (269) 

 
10.3.3 Расчет элементов конструкций 

 
10.3.3.1 Расчет  элементов  деревянных  конструкций  мостов  по  прочности  и 

устойчивости следует выполнять по формулам Таблицы 104. 

 
 
 

СП РК 3.03-112-2013 

226 

Таблица 104 – Формулы для расчета элементов деревянных конструкций 

Работа элемента 

Формула для расчета 

На прочность по нормальным напряжениям 

 
Растяжение вдоль волокон 
 

dt

nt

d

R

A

N



 

 
Сжатие вдоль волокон 
 

ds

nt

d

R

A

N



 

Изгиб в одной из главных плоскостей 

db

nt

d

R

W

M



 

Косой изгиб 

db

y

dy

x

dx

R

x

I

M

y

I

M





 

Растяжение с изгибом в одной из главных 
плоскостей 

d

d

dt

dt

nt

nt

db

N

M

R

R

A

W

R





 

Сжатие с изгибом в одной из главных 
плоскостей 

d

d

dt

ds

nt

nt

db

N

M

R

R

A

W R







 

Сжатие (смятие) поперек волокон 

dq

q

d

R

A

N



 

На прочность по касательным напряжениям 

Изгиб 

dab

br

br

d

R

b

I

S

Q



 

На устойчивость 

Центральное сжатие 

ds

d

d

R

A

N





 

Обозначения, принятые в Таблице 104:

 

 

N

d

 , 

M

d

 , 

Q

d

  —  расчетные  значения   соответственно    осевого усилия, изгибающего момента, поперечной 

силы; 

R

dt

  , 

R

ds

   — расчетное сопротивление (индекс соответствует виду напряженного состояния); 

А

nt

 , 

А

br

  — площади поперечного сечения соответственно нетто и брутто; 

S

br

   — статический момент брутто  части  сечения  относительно нейтральной оси; 

W

nt

  —  момент  сопротивления  ослабленного  сечения,    принимаемый  для  составных  стержней  с  учетом  

коэффициента  условий  работы  согласно  10.3.3.4; 

I

x

, 

I

y

  — моменты   инерции   сечения   нетто   соответственно относительно осей 

х

  и 

у

; 

I

br

  — момент инерции сечения брутто;  

х, у

 — расстояния от главных осей  

х

  и  

у 

 до наиболее удаленных точек сечения; 

b

 — ширина сечения; 



  —  коэффициент  понижения  несущей    способности    при  проверке  устойчивости  центрально-сжатых 

элементов согласно 10.3.2.5; 

А

q

 — площадь смятия; 

А

d

  — расчетная площадь  поперечного сечения  при  проверке по устойчивости, принимаемая равной: 

А

br

 — при ослаблении сечения на 25 % и менее;   

(4/3) 

А

nt

  — то же, свыше 25 %; 

 

 

СП РК 3.03-112-2013

 

227 

Таблица 104 – Формулы для расчета элементов деревянных конструкций 

(продолжение) 

Работа элемента 

Формула для расчета 



  —  коэффициент,   учитывающий   влияние    дополнительного момента   от   нормальной   силы   

N

d

   при   

деформации элемента  и определяемый по формуле 

br

ds

d

A

R

N

3000

1

2









, 

где 



 — расчетная гибкость элемента в плоскости изгиба. 

    
ПРИМЕЧАНИЕ 1  При несимметричных ослаблениях, выходящих на кромку, центрально-сжатые элементы 

необходимо рассчитывать как внецентренно сжатые.  

ПРИМЕЧАНИЕ 2  Расчет по устойчивости внецентренно сжатого элемента в плоскости, перпендикулярной 

плоскости  изгиба,  а  также  в    плоскости  изгиба  при  напряжениях   

М

d

  /

W

br

,  не  превышающих  10  %  

напряжений  

N

d 

/

А

br

, допускается выполнять по формуле 

d

nt

ds

N

A

R



 без учета изгибающего момента. 

ПРИМЕЧАНИЕ  3  При  расчете  сжатых  элементов  с  клеештыревыми  стыками  ослабление  сечения 

отверстиями  под  штыри  не  учитывается,  если сечение полностью сжато. 

ПРИМЕЧАНИЕ 4  При проверке прочности сечения растянутых элементов в зоне клеештыревого стыка  

следует учитывать концентрацию напряжения в сечении, умножая площадь сечения 

А

nt

 на коэффициент 

условий работы, равный 0,9. 

 
10.3.3.2  В  составных  внецентренно  сжатых  элементах  на  прокладках  расчет  по 

устойчивости наиболее напряженной ветви при ее расчетной длине, превышающей в семь 
раз толщину ветви, следует производить исходя из условия 

 

d

d

ds

ds

br

br

ab

N

M

R

R

A

W

R



 



,                                          (270) 

где   



 — коэффициент понижения несущей способности для отдельной ветви; 

А

br

, 

W

br 

— площадь и момент сопротивления брутто поперечного сечения ветви; 



 — коэффициент, определяемый согласно 10.3.3.1. 

10.3.3.3  Расчет  элементов  из  бревен  следует  производить  с  учетом  сбега  в  размере 

1,0 см на 1 м длины бревна. 

Площадь сечения  

А

nt

    определяется  при  условном  совмещении  в  рассматриваемом 

сечении  всех  ослаблений,  расположенных  на  участке  длиной  20  см.  При  этом 
относительное  ослабление  площади  сечения  брутто  не  должно  превышать  0,4  —  при 
несимметричном и 0,5 — при симметричном ослаблении. 

Ослабления, создаваемые в сжатых элементах нагелями, допускается учитывать без 

совмещения  близлежащих  ослаблений.  Ослабления  сжатых  элементов,  создаваемые 
гвоздями,  поставленными  без  предварительного  просверливания  гнезд,  допускается  не 
учитывать. 

В качестве площади  

А

nt

  следует принимать также рабочую площадь, определяемую 

в  предположении  ступенчатого  разрыва  (с  учетом  площадок  скалывания  между 
соседними ослаблениями), если он дает более неблагоприятные результаты. 

10.3.3.4  Расчет  по  прочности  изгибаемых  составных  балок  на  призматических 

продольных  шпонках  (колодках)  следует  производить  с  учетом  коэффициента 
сплошности, равного для балок: 

- 0,85 — двухъярусных; 

СП РК 3.03-112-2013 

228 

- 0,80 — трехъярусных. 
Прогибы  для  указанных  составных  балок,  найденные  без  учета  податливости 

соединений, должны быть увеличены на 30 %. 

10.3.3.5  Расчет  многослойных  элементов  клееных  конструкций  по  прочности  и 

устойчивости  допускается  производить  без  учета  податливости  швов.  Влияние 
податливости  швов  на  прогибы  клееных  балок  допускается  учитывать  увеличением 
прогибов на 20 %. 

10.3.3.7 Дощатую ферму допускается рассчитывать как сплошную балку, в которой 

изгибающие  моменты  воспринимаются  поясами,  а  поперечные  силы  —  раскосами 
решетки или стенки с распределением поровну на все пересекаемые раскосы. 

К площади сечения пояса нетто следует вводить коэффициенты, равные: 1,0  — для 

доски, ближайшей к стенке, 0,8 — для следующей и 0,6 — для третьей. Прогибы дощатых 
ферм  с  параллельными  поясами,  рассчитанные  без  учета  податливости  соединений, 
следует увеличивать на 30 %. 

Опорные  стойки  ферм  рассчитываются  на  передачу  полного  опорного  давления  от 

примыкающих элементов решетки. 

10.3.3.8  При  расчете  ряжей  следует  принимать,  что  они  опираются  на  2/3  своей 

площади.  Коэффициент  трения  по  грунту  необходимо  принимать  согласно  требованиям 
11.2.8. 

 
10.3.4 Расчет соединений 
 

10.3.4.1  Расчет  на  смятие  и  скалывание  соединений  элементов,  работающих  на 

осевые силы, следует производить без учета работы стальных скреплений по формулам: 

- на смятие 

 

dqp

q

q

d

R

m

A

N



,                                                  (271) 

- на скалывание 

 

dam

a

a

d

R

m

A

N



,                                                 (272) 

где 

A

q

, 

A

a

 — площади смятия и скалывания; 

m

q

  —  коэффициент  условий  работы  древесины  на  смятие  поперек  волокон, 

равный:  

-  для  соединения  лежней  и  насадок  в  сопряжении  со  стойками  или  сваями  при 

эксплуатации элементов конструкции выше горизонта воды  — 1,2; при соприкасающихся с 
грунтом или находящихся в грунте — 0,85; постоянно увлажняемых и находящихся в воде 
— 0,75; 

   m

a

 — коэффициент условий работы на скалывание, равный: 

   - в лобовых врубках: 
    - 1,0 — при врубках с одним зубом; 
    -  0,8  и  1,15  —  при  врубках  с  двумя  зубьями,  соответственно  по  первому  от 

торца и второму зубу; 

    - в элементах, соединяемых на продольных шпонках — 0,7. 

СП РК 3.03-112-2013

 

229 

Силы трения в соединениях при расчетах на смятие и скалывание не учитываются, 

если они не вызывают дополнительных напряжений. 

Расчетную  несущую  способность  площадок  местного  смятия  древесины  поперек 

волокон (за исключением лобовых врубок, гнезд и нагелей) допускается повышать за счет 
усиления их металлическими скреплениями (гвоздями, дюбелями, шурупами, глухарями), 
работающими совместно со смятием древесины. 

Размещение  на  площади  местного  смятия  металлических  скреплений,  работающих 

на вдавливание, следует производить в соответствии с требованиями Таблицы 106. 

Расчет  соединений  с  площадками  местного  смятия  поперек  волокон,  усиленными 

скреплениями, следует производить по формуле 

                                                 

q

dds

s

dqp

q

q

d

A

N

n

R

m

A

N





,                                                  (273) 

где  

n

s

 — число скреплений на площадке местного смятия; 

N

dds

 — расчетная несущая способность вдавливанию одного скрепления (гвоздя, дюбеля, 

шурупа, глухаря),  кН, внедренного в древесину поперек волокон, определяемая по формуле  

 





2

4

78

,

0

s

dqp

s

s

dds

dds

D

R

l

d

R

N





,                                   (274) 

где 

R

dds

  —  расчетное  сопротивление  вдавливанию  на  единицу  поверхности 

расчетного контакта скрепления с древесиной, принимаемое равным: 

- для гвоздей и дюбелей, независимо от влажности древесины — 0,3 МПа; 
- для винтового гвоздя [9] при воздушно-сухой древесине — 0,6 МПа; 
-  для  шурупов,  глухарей    — 

R

dsm

    по  Таблице  97  для  соответствующей  влажности 

древесины; 

d

s 

— диаметр стержня скрепления, м; 

l

s

 — расчетная длина контакта скрепления с древесиной, м; 

R

dqp

  —

  расчетное  сопротивление  местному  смятию  поперек  волокон,  которое 

допускается определять по Таблице 97; 

D

s

 — диаметр шляпки скрепления, м. 

Правая часть Формулы (273) не должна превышать значение 2

m

q

R

dqp

. 

10.3.4.2  Расчетная  длина  скалывания 

l

d

  в  элементах,  соединяемых  наклонными 

колодками, должна приниматься равной 

 

l

d

 = a

 + 0,5

l

a

 ,                                                 (275) 

Распор  одной  колодки 

S

  для  определения  усилий  в  стяжных  болтах  следует 

вычислять по формуле 

 

a

l

z

Q

S

2

3



,                                                       (276) 

В Формулах (275) и (276): 

Q 

—  расчетная  сдвигающая  сила  на  одну  колодку  без  учета  податливости 

соединения; 

а

  — расстояние между колодками в свету; 

z

 — плечо сил скалывания колодки; 

l

a

 — длина колодки. 

10.3.4.3  Связи  в  прикреплениях  поясов  двутавровых  дощато-гвоздевых  балок  к 

сплошной  перекрестной  стенке  следует  рассчитывать  на  сдвигающее  усилие, 

СП РК 3.03-112-2013 

230 

возникающее  между  поясом  и  стенкой.  При  этом  несущую  способность  гвоздей  в 
прикреплении  следует  принимать  с  коэффициентом  условий  работы,  равным  0,8  при 
расчетной толщине стенки, равной суммарной толщине ее досок. 

Расчетную длину защемления в древесине конца гвоздя допускается определять по 

формуле 

 

dqs

y

l

R

R

d

e

95

,

1



,                                                  (277) 

где  

d

 — диаметр гвоздя; 

R

y

 — расчетное сопротивление стали гвоздя растяжению и изгибу по пределу текучести, 

МПа, принимаемое по разделу 8 настоящего свода правил; 

R

dqs

 — расчетное сопротивление древесины смятию вдоль волокон, МПа. 

При определении расчетной длины защемления конца гвоздя не следует  учитывать 

заостренную  часть  длиной  1,5

d

.  Кроме  того,  из  его  длины  следует  вычитать  по  2  мм  на 

каждый шов между соединяемыми элементами. При свободном выходе гвоздя из пакета 
его длину следует уменьшать на 1,5

d

. 

10.3.4.4 При расположении клеештыревых соединений в сжатых элементах и в сжатой 

зоне изгибаемых элементов допускается в расчетах принимать что 70 %  усилия передается 
через торцы стыкуемых элементов, а оставшаяся часть усилия воспринимается штырями. 

Дополнительные  требования,  предъявляемые  к  расчету  элементов,  имеющих 

клеештыревые соединения, приведены в СН РК 3.03-12 (10.3.4.4). 

 

10.4 Конструктивные требования 
 
10.4.1 Основные требования 
 

10.4.1.1  Соединения  следует  применять  простые,  с  минимальным  числом  врубок  и 

устраивать так, чтобы в них не застаивалась вода. 

В составных элементах для проветривания следует предусматривать зазоры не менее 4 см 

между  брусьями  и  не  менее  2  см  между  бревнами.  В  конструкциях,  не  допускающих 
устройства  зазоров,  должны  быть  приняты  меры  против  непосредственного  увлажнения 
атмосферными осадками. Устройство закрытых стыков (накладки со всех сторон) в надводной 
части  деревянных  конструкций  не  допускается.  В  клееных  пролетных  строениях  следует 
предусматривать меры, препятствующие попаданию на них солнечных лучей. 

10.4.1.2 Для обеспечения поперечной жесткости пролетного строения с клееными и 

дощато-гвоздевыми главными балками необходимо устанавливать в опорных сечениях и в 
пролете через 4 — 6 м поперечные связи, а при дощато-гвоздевых балках – и продольные 
связи в плоскости верхних поясов балок. 

10.4.1.3  Главные  балки  пролетных  строений  длиной  15  м  и  более  следует,  как 

правило, устанавливать на резиновые опорные части. Взамен опорных частей под балками 
допускается  укладывать  мауэрлатные  брусья  из  антисептированной  древесины  с 
устройством прокладок из рубероида. 

СП РК 3.03-112-2013

 

231 

10.4.1.4 При  конструировании  проезжей  части  клееных  пролетных  строений 

автодорожных  и  городских  мостов  необходимо  предусматривать  продольные  и 
поперечные уклоны, обеспечивающие быстрый сток воды с проезжей части. 

При  длине  моста  до  50  м  и  его  одностороннем  уклоне  не  менее  1  %,  а  также  при 

длине  моста  100  м  и  уклонах  от  середины  в  каждую  сторону  не  менее  1  %  водоотвод 
допускается обеспечивать за счет продольного стока воды. 

10.4.1.5 Для улучшения условий проветривания зазор между торцами главных балок 

в автодорожных и городских мостах следует назначать не менее 10 см, высоту опорных 
частей  —  не  менее  5  см.  Между  главными  балками  и  плитой  проезжей  части  должны 
устраиваться проемы высотой 5 — 6 см. 

 
10.4.2 Наименьшие размеры элементов и допускаемые их гибкости 

 
10.4.2.1  В поперечном  сечении деревянные части и металлические изделия должны 

иметь размеры не менее приведенных в Таблице 105. 

 

Таблица 105 - Наименьшие значения нормируемого размера деревянных 

частей и металлических изделий 

 

Деревянные части 

и металлические изделия 

Нормируемый 

размер поперечного 

сечения 

Наименьшее значение 

нормируемого 

размера для мостов 

железнодорожных 

автодорожных 

и городских 

1 Брусья и доски: 
   - для основных элементов 
   - для связей, стыковых                        
накладок, перил и других         
дополнительных элементов 
2  Доски 
3 Бревна в тонком конце: 
   - для основных элементов 
  - для свай 
  - для накатника 
4 Пластины 
5 Болты: 
   - рабочие и стяжные 
   - конструктивные 
6 Штыри в клеештыревых 
стыках 
7 Стальные тяжи 
8 Стальные нагели 
9 Гвозди и дюбели 
10 Стальные накладки 
11 Шайбы 
12 Зубчатые шипы 

 
Большая сторона, см 

То же 

 
 

Толщина, см 

Диаметр, см 

 
 
 

Радиус круга, см 

Диаметр, мм

 

 
 

То же 

 

» 
» 
» 

Толщина, мм 

То же 

Длина, см 

 

18 
10 

 
 

4 

 

22 
22 
— 

9 

 

19 
16 
— 

 

25 
22 

4 
8 
6 

— 

 

16 

8 

 
 

4* 

 

18** 

22 
14 

9 

 

19 
16 
12 

 

22 
12 

4 
8 
6 

3,2 

СП РК 3.03-112-2013 

232 

Таблица 105 - Наименьшие значения нормируемого размера деревянных 

частей и металлических изделий 

(продолжение) 

Деревянные части 

и металлические изделия 

Нормируемый 

размер поперечного 

сечения 

Наименьшее значение 

нормируемого 

размера для мостов 

железнодорожных 

автодорожных 

и городских 

__________ 

*

 

Толщина досок для клееных конструкций после обработки  не должна превышать 3,3 см — 

для главных балок и 4,3 см — для остальных элементов. 

**

 

Бревна  диаметром  в  тонком  конце  менее  18  см    допускается  применять  только  для  

настила  проезжей  части  и  неответственных элементов (второстепенных связей, схваток и 
т.д.). 

 
10.4.2.2 Гибкость деревянных элементов в конструкциях не должна превышать: 
а) для поясов, раскосов, стоек опор и свай: 
- сжатых — 100; 
- растянутых — 150; 
б) для связей: 
- сжатых — 150; 
- растянутых — 200. 

 
10.4.3 Стыки и соединения 

 
10.4.3.1  Наименьшие  расстояния  между  болтами,  нагелями,  гвоздями,  дюбелями, 

шурупами,  глухарями  и  штырями  при  их  рядовой  расстановке  должны  приниматься  по 
Таблице 106. 

 

Таблица 106 - Наименьшие расстояния между болтами, нагелями, гвоздями, 

дюбелями, шурупами, глухарями и штырями при их рядовой расстановке 

Наименование расстояния 

Значения наименьших расстояний, выраженные 

в расчетных диаметрах, для 

болтов и 

сквозных 

нагелей 

глухих 

нагелей 

штырей 

гвоздей и 

дюбелей 

шуру-

пов и 

глуха-

рей 

1. 
 
 
2. 
 
 
 
 

Между осями скрепления: 
- вдоль волокон 
- поперек волокон 
От оси крайнего 
скрепления до края 
элемента: 
- вдоль волокон 
- поперек волокон 

 

6 
3 

 
 
 

6 

2,5 

 

7 

3,5 

 
 
 

7 
3 

 

— 

3 

 
 
 

— 

2 

 

15* или 25**

 

4 

 
 
 

15* или 25**

 

4 

 

10 

5 

 
 
 

10 

3,5 

 
 

СП РК 3.03-112-2013

 

233 

Таблица 106 - Наименьшие расстояния между болтами, нагелями, гвоздями, 

дюбелями, шурупами, глухарями и штырями при их рядовой расстановке 

(продолжение) 

Наименование расстояния 

Значения наименьших расстояний, выраженные 

в расчетных диаметрах, для 

болтов и 

сквозных 

нагелей 

глухих 

нагелей 

штырей 

гвоздей и 

дюбелей 

шуру-

пов и 

глуха-

рей 

__________ 
* При толщине пробиваемого элемента не менее  10

d

  (где 

d 

 — диаметр гвоздя или дюбеля). 

**  При  толщине  пробиваемого  элемента,  равной  4

d

.  Для  элементов,  не  пробиваемых  сквозными  

гвоздями  или дюбелями,  независимо от толщины  принимается расстояние  между  осями гвоздей  или 
дюбелей вдоль волокон не менее 15

d

. 

ПРИМЕЧАНИЕ 1  Расстояние между осями штырей в клеештыревом соединении дано для  случая  их  
расположения    вдоль    волокон.  При  расположении  штырей  поперек  волокон  или  под  углом  к  ним 
расстояние между  штырями  должно  назначаться  исходя   из  работы  узлового соединения, но не 
менее приведенного. 
ПРИМЕЧАНИЕ  2  Наименьшее  расстояние    между    гвоздями    или    дюбелями    при  промежуточных 
значениях толщины  элемента  следует  определять  по интерполяции. 
ПРИМЕЧАНИЕ 3  Наименьшее расстояние между нагелями (штырями)  при  длине  просверливаемых 
для  них  отверстий,    превышающих  10

d

,    должно    быть  увеличено  на  5  %  избыточной  (более  10

d

) 

длины отверстия. 

 

10.4.3.2 При соединении на гвоздях и дюбелях элементов из древесины лиственных 

и других твердых пород, а также во всех случаях применения гвоздей диаметром 

d

  свыше 

6 мм должно предусматриваться предварительное просверливание гнезд диаметром 0,8 — 
0,9 

d

. 

10.4.3.3 При встречной несквозной забивке гвоздей и дюбелей концы их могут быть 

перепущены  один  за  другой  на  1/3  толщины  средней  доски  без  увеличения  расстояния 
между гвоздями и дюбелями. 

10.4.3.4  В  качестве  штырей  в  клеештыревом  соединении  следует  применять 

горячекатаную стержневую арматуру периодического профиля диаметром 12 — 26 мм из 
стали класса А300. 

Диаметры  отверстий  под  штыри  следует  назначать  увеличенными  по  сравнению  с 

диаметрами  штырей:  при  диаметре  штыря  12  мм  —  на  2  мм,  14  —  18  мм  —  на  3  мм,              
20 — 22 мм — на 4 мм, при штырях диаметром свыше 22 мм — на 5 мм. 

Глубину  заделки  штыря  в  древесину  рекомендуется  принимать  равной                            

(15 — 20) диаметрам штыря. 

10.4.3.5  Глубина  врубок  и  врезок  в  соединениях  должна  быть  не  менее:                       

в брусьях (и  окантованных бревнах) — 2 см, в бревнах — 3 см. 

Глубина врубок и врезок должна быть не более: 
а) при соединениях на шпонках и колодках: 
- в брусьях — 1/5 толщины бруса; 
- в бревнах — 1/4 диаметра бревна; 
б) при соединениях на врубках: 
- в опорных узлах — 1/3 толщины элемента; 
- в промежуточных узлах сквозных ферм — 1/4 толщины элемента. 

СП РК 3.03-112-2013 

234 

Длина  плоскости  скалывания  в  соединениях  должна  назначаться  не  менее  четырех 

глубин врезки и не менее 20 см. 

10.4.3.6  Соединения  элементов  на  врубках  следует  осуществлять,  как  правило,  в 

виде  лобовых  врубок  с  одним  зубом  или  непосредственного  лобового  упора 
примыкающих сжатых элементов. 

В  соединениях  на  лобовых  врубках  с  двумя  зубьями  глубина  врубки  зуба  должна 

быть  более  глубины  первого  зуба  не  менее  чем  на  2  см.  Применение  лобовых  врубок  с 
тремя зубьями не допускается. Соединения на щековых врубках не рекомендуются. 

Рабочую плоскость смятия, как правило, следует располагать перпендикулярно оси 

примыкающего сжатого элемента. 

10.4.3.7  Деревянные  призматические  шпонки  (или  колодки)  допускается  применять 

только  продольные  или  наклонные,  волокна  которых  параллельны  или  близки  к 
направлению сдвигающей силы. 

Расстояние  между  шпонками  (колодками)  в  свету  во  всех  случаях  должно  быть  не 

менее длины шпонки (колодки). Отношение длины шпонки

 l

 к глубине врезки  

a

  должно 

быть не менее 5. 

При сплачивании элементов с зазором  



  должно соблюдаться условие 

 

5







a

l

,                                                         (278) 

Зазор 



  при  сплачивании  бревен  диаметром 

d

  наклонными  шпонками  (колодками) 

должен быть не более: 

- 0,4 - 0,5

d

  — при двухъярусных балках; 

- 0,25

d

 — при трехъярусных балках. 

 
10.4.4 Элементы пролетных строений и опор 

 
10.4.4.1  Проезжую  часть  автодорожных  и  городских  мостов  следует  устраивать  с 

дощато-гвоздевой плитой или с двойным дощатым настилом. 

Доски  дна  балластного  корыта  и  настила  под  противопожарный  слой  щебня 

железнодорожных мостов и элементы нижнего настила проезжей части автодорожных и 
городских мостов следует укладывать с зазором 2 — 3 см. 

Верхний  настил  проезжей  части  автодорожных  и  городских  мостов  рекомендуется 

делать продольным. Толщина досок настила должна быть не менее 5 см. 

10.4.4.2  Брусья  или  бревна  прогонов  должны  быть  связаны  между  собой  и 

закреплены  на  опорах  от  продольных  и  поперечных  перемещений.  Концы  разбросных 
прогонов выпускают за ось насадок опор (или опорных брусьев) не менее чем на 30 см. 

Прогоны под балластным корытом железнодорожных мостов следует  укладывать с 

промежутками 15 — 20 см. 

10.4.4.3  Устойчивость  стенок  дощатых  ферм  должна  быть  обеспечена  постановкой 

вертикальных  брусьев  на  расстояниях  не  более  3  м  и  не  более  высоты  фермы.  Брусья 
должны обжимать стенку и пояса фермы. 

10.4.4.4  В  каждом  пересечении  досок  сплошной  стенки  должен  быть  поставлен 

гвоздь диаметром не менее 4,5 мм. Длина гвоздей должна превышать толщину стенки не 
менее чем на 3 см. Концы гвоздей должны быть загнуты. 

СП РК 3.03-112-2013

 

235 

10.4.4.5 Стыки свай следует, как правило, располагать в грунте на 2 м ниже уровня 

возможного  размыва.  При  расположении  их  выше  уровня  размыва  в  местах  стыков 
должны быть поставлены связи. 

Стыки  сжатых  элементов  опор  (стоек,  свай)  следует  выполнять  в  торец  (стыки 

одиночных свай — с постановкой штыря) и перекрывать металлическими накладками на 
болтах. 

Если  стык  свай  расположен  выше  уровня  грунта,  допускается  применение 

деревянных накладок на нагелях. 

В  пакетных  сваях  стыки  отдельных  брусьев  или  бревен  следует  располагать 

вразбежку. 

10.4.4.6 Ширину ряжа (вдоль моста) следует назначать не менее 1/3 его высоты и не 

менее 2 м. Высота ряжа назначается с запасом 5 % на осадку и усушку. 

Верх ряжа должен возвышаться над наивысшим уровнем ледохода не менее чем на 

0,5 м и не менее чем на 0,25 м над высоким горизонтом воды. 

10.4.4.7  На  суходолах  и  реках  со  слабым  течением  ряжи  рекомендуется  устраивать 

прямоугольными в плане. При скорости течения 1,5 м/с и более следует применять ряжи 
заостренной обтекаемой формы. 

Ряжи, подверженные действию льда, следует совмещать с ледорезами. В этом случае 

с  верховой  стороны  ряжа  необходимо  устраивать  вертикальное  режущее  ребро.  При 
сильном  ледоходе  режущее  ребро  следует  устраивать  наклонным  согласно  указаниям 
10.4.4.10. 

10.4.4.8  Между  наружными  стенками  ряжа  необходимо  устраивать  поперечные  и 

продольные  перегородки  (внутренние  стены).  Размеры  сторон  ячеек,  образуемых 
внутренними стенками, не должны превышать 2 м. 

В  углах  наружных  стен  ряжа,  а  также  в  местах примыкания перегородок  должны 

устанавливаться вертикальные брусья или окантованные бревна-сжимы с овальными по 
высоте  прорезями  для  болтов  в  каждом  четвертом  венце.  В  поперечном  направлении 
наружные  стены  ряжа  должны  соединяться  стальными  тяжами,  пропускаемыми  через 
сжимы. 

10.4.4.9 Ледорезы  должны  быть  установлены  перед  каждой  речной  опорой, 

подверженной  ударам  льда,  на  расстоянии  от  опоры  вверх  по  течению  реки  2  —  8  м  в 
зависимости  от  скорости  течения.  На  реках  с  мощным  ледоходом  (при  толщине  льда 
свыше 50 см и скорости ледохода свыше 1,5 м/с) на расстоянии 30 — 50 м от основных 
ледорезов следует предусматривать более мощные аванпостовые ледорезы в одну линию с 
опорами  и  основными  ледорезами,  но  в  количестве  вдвое  меньшем.  Ледорезы  должны 
быть загружены камнем. 

10.4.4.10  Рабочая  ширина  ледореза  на  уровне  самого  высокого  ледохода  должна 

быть не менее ширины защищаемой опоры в том же уровне. 

Уклон режущего ребра ледореза должен быть не круче 1:15. Верх ножа  ледореза 

должен возвышаться над наивысшим уровнем ледохода не менее чем на 1,0 м, низ ножа 
следует располагать не менее чем на 0,75 м ниже уровня самого низкого ледохода. 

 
 
 

СП РК 3.03-112-2013 

236 

11  ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ 

 
11.1  Общие требования 
 

11.1.1 Основания  и  фундаменты  мостов  и  труб  следует  проектировать  в 

соответствии  с  требованиями  СП  РК  5.01-102,  СП  РК  5.01-103,  СНиП  II-7  и                     
СНиП РК 2.03-30, с учетом требований настоящего раздела. 

11.1.2  Классификацию  грунтов  оснований  следует  производить  в  соответствии  с 

ГОСТ 25100. 

11.1.3 Значения  характеристик  физических  свойств  грунтов,  необходимые  для 

вычисления  расчетных  сопротивлений  оснований  под  подошвой  фундаментов  мелкого 
заложения или фундаментов из опускных колодцев (Приложение Ю), следует определять 
согласно СП РК 5.01-102. 

11.1.4 Нормативные  и  расчетные  значения  физико-механических  характеристик 

материалов,  используемых  для  фундаментов,  должны  удовлетворять  требованиям 
Разделов 7, 8 и 10.  

     

11.2  Расчеты 
 

11.2.1 Для оснований из нескальных грунтов под фундаментами мелкого заложения, 

рассчитываемыми  без  учета  заделки  в  грунт,  положение  равнодействующей  расчетных 
нагрузок  (по  отношению  к  центру  тяжести  площади  подошвы  фундаментов), 
характеризуемое относительным эксцентриситетом, должно быть ограничено значениями, 
указанными в Таблице 107. 

Проверку  положения  равнодействующей  нагрузок  в  уровне  подошвы  фундаментов 

устоев  при  высоте  подходной  насыпи  более  12  м  следует  производить  с  учетом 
вертикального  давления  от  веса  примыкающей  части  насыпи.  В  этом  случае 
относительный эксцентриситет должен составлять не более чем 20 % значений указанных 
в Таблице 107. 

Если  относительный  эксцентриситет  больше  единицы,  максимальное  давление 

подошвы  фундамента  на  основании  следует  определять  исходя  из  треугольной  формы 
эпюры, построенной в пределах сжимаемой части основания. 

11.2.2  Несущая  способность  основания  под  подошвой  фундаментов  мелкого 

заложения  или  фундаментов  из  опускных  колодцев  при  раздельном  расчете  опор  на 
временные нагрузки, действующие вдоль и поперек моста, определяется условиями     

n

R

p





,    

max

c

n

R

p







.                                                   (279) 

где  

p

, 

p

max

   —  соответственно  среднее  и  максимальное  давление  подошвы 

фундамента на основание, кПа;

 

R

  —  расчетное  сопротивление  основания  из  нескальных  или  скальных  грунтов 

осевому сжатию, кПа, определяемое в соответствии с Приложением Ю; 



n

  —  коэффициент  надежности  по  назначению  сооружения,  принимаемый  равным 

1,4; 

СП РК 3.03-112-2013

 

237 



c

 — коэффициент условий работы, принимаемый равным:  

-  1,0  —  при  определении  несущей  способности  нескальных  оснований  в  случаях 

действия временных нагрузок №7–9;  

- 1,2 — при определении несущей способности скальных оснований во всех случаях 

и нескальных оснований в случаях действия (кроме временных нагрузок №7–9) одной или 
нескольких временных нагрузок №10–15 и №17. 
 

Таблица 107 – Значения наибольших относительных эксцентриситетов

 

 

Расположение моста 

Наибольший относительный эксцентриситет 

0

*

/

e r

 для 

промежуточной опоры при действии 

устоя при действии 

только 

постоянных 

нагрузок 

постоянных и 

временных нагрузок 

в наиболее 

невыгодном 

сочетании 

только 

постоянных 

нагрузок 

постоянных и 

временных нагрузок 

в наиболее 

невыгодном 

сочетании 

На железных дорогах общей 
сети и промышленных 
предприятий, на обособленных 
путях метрополитена 

0,1 

1,0 

0,5 

0,6 

На автомобильных дорогах 

(включая дороги 
промышленных предприятий и 
внутрихозяйственные), на 
улицах и дорогах городов, 
поселков и сельских населенных 
пунктов: 

0,1 

1,0 

0,8 

 

- большие и средние 

 

 

 

1,0 

- малые  

 

 

 

1,2 

___________ 
* Эксцентриситет 

e

0

 и радиус ядра сечения фундамента 

r

  (у его подошвы), определяют по формулам 

0

e

M N



, 

r

W A



,  

8) 

где  

M

 — момент сил, действующих относительно главной центральной оси подошвы фундамента; 

N 

— равнодействующая вертикальных сил; 

W 

— момент сопротивления подошвы фундамента для менее нагруженного ребра; 

A

 — площадь подошвы фундамента. 

 

11.2.3 В  расчетах  по  несущей  способности  оснований  фундаментов  мелкого 

заложения и фундаментов из опускных колодцев возникающие в грунте под их подошвой 
напряжения от нагрузок № 10 – № 14 (по 6.1.1 с учетом соответствующих коэффициентов 
сочетаний  по  6.1.2)  следует  определять  отдельно  вдоль  и  поперек  оси  моста,  а  наиболее 
неблагоприятные  из  них  —  суммировать  с  напряжениями  от  постоянных  и  временных 
вертикальных  нагрузок.  В  свайных  фундаментах  усилия,  которые  возникают  в  сваях  от 
указанных выше нагрузок, действующих вдоль и поперек оси моста, следует суммировать. 

11.2.4  В  расчетах  (по  грунту  и  материалу)  конструкций  свайных  фундаментов  и 

фундаментов  из  опускных  колодцев  (за  исключением  расчетов  несущей  способности 
оснований) за расчетную поверхность грунта следует принимать: для фундаментов  устоев 

СП РК 3.03-112-2013 

238 

—  естественную  поверхность  грунта;  для  фундаментов  промежуточных  опор  — 
поверхность  грунта  у  опор  на  уровне  срезки  (планировки)  или  местного  размыва, 
определяемого  согласно  СН  РК  3.03-12  (6.2.17-6.2.19)  и  5.4.1-5.4.3  настоящего  свода 
правил,  при  расчетном  и  наибольшем  расходах  (для  расчетов  на  действие  соответственно 
расчетных (крайних) и эксплуатационных нагрузок). 

Для  устоев  и  береговых  промежуточных  опор  со  свайными  фундаментами, 

ростверки которых расположены над грунтом, а сваи погружены сквозь отсыпанную или 
намытую  часть  насыпи,  расчетную  поверхность  грунта  допускается  принимать  с  учетом 
заделки свай в этой части насыпи. 

11.2.5 Несущую  способность  одиночной  сваи  в  грунтах  при  действии  осевого 

сжимающего или выдергивающего усилия следует определять согласно СП РК 5.01-103. 

11.2.6  Несущую  способность  основания  в  уровне  низа  свай  следует  проверять  как 

для условного фундамента в соответствии с Приложением Я. 

Указанная проверка не требуется для: 
- однорядных фундаментов в любых грунтовых условиях; 
-  многорядных  свайных  фундаментов,  сваи  которых  работают  как  стойки  (при 

опирании их на скальные грунты, крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем и 
глинистые грунты твердой консистенции). 

11.2.7 Если  под  несущим  слоем  грунта,  воспринимающим  давление  подошвы 

фундамента  или  нижних  концов  свай,  залегает  слой  менее  прочного  грунта,  следует 
проверить несущую способность этого слоя в соответствии с Приложением 1. 

11.2.8  Расчет  по  устойчивости  фундаментов  против  глубокого  сдвига  (смещения 

совместно  с  грунтом  по  наиболее  неблагоприятной  поверхности  скольжения)  следует 
выполнять  для  промежуточных  опор,  расположенных  на  косогорах,  и  для  устоев  при 
насыпях высотой более 12 м — во всех случаях, при насыпях высотой от 6 до 12 м  — в 
случаях расположения в основании фундаментов слоя глинистого грунта или прослойки 
водонасыщенного песка, подстилаемого глинистым грунтом. 

11.2.9 Осадку  и  крен  фундаментов  мелкого  заложения  следует  рассчитывать 

согласно  СП РК 5.01-102. 

В  расчете  осадки  устоев  при  высоте  насыпи  более  12  м  следует  учитывать 

дополнительное  вертикальное  давление  на  основание  от  веса  примыкающей  части 
подходной насыпи, определяемое в соответствии с Приложением 2. 

11.2.10 Осадку фундамента из свай или из опускного колодца следует определять в 

соответствии с требованиями 11.2.9, рассматривая такой фундамент как условный в форме 
прямоугольного  параллелепипеда  размерами,  принимаемыми  в  соответствии  с 
Приложением Я. 

Осадку свайного фундамента допускается принимать равной осадке одиночной сваи 

по  данным  статических  испытаний  ее  в  тех  же  грунтах  при  соблюдении  одного  из 
следующих условий: 

- сваи работают как стойки; 
- число продольных рядов свай не более трех. 
11.2.11 При  определении  осадок  фундаментов  по  11.2.9  и  11.2.10  за  расчетную 

поверхность грунта допускается принимать его естественную поверхность (без учета срезки 
или возможности размыва).