СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013) - часть 36

СП РК 3.03-112-2013

 

191 

В  балках  со  стенкой,  укрепленной  только  поперечными  ребрами,  ширина  их 

выступающей  части 

b

h

  должна  быть  для  парного  симметричного  ребра  не  менее 

(

30) 40

w

h



 мм, для одностороннего ребра — не менее 

(

24) 50

w

h



 мм; толщина ребра 

t

s

 

должна быть не менее  2

h

y

b

R

E

. 

При  укреплении  стенки  поперечными  и  продольными  ребрами  жесткости 

необходимо,  чтобы  моменты  инерции  их  сечений  должны  удовлетворять  нормам  
Таблицы  86  для  поперечных  ребер  и  Таблицы  87  —  для  продольного  ребра  (при  одном 
продольном ребре). 

 

Таблица 86 – Данные по моментам инерции сечений поперечных ребер жесткости 



 

3

/(

)

s

w w

I

h t

 для поперечных ребер 

0,75 
0,62 
0,50 
0,40 
0,33 

0,80 
1,44 

2,8 
4,6 
6,6 

ПРИМЕЧАНИЕ Обозначения: 

I

s

 

— момент инерции сечения поперечного ребра, м

4

; 

h

w

 

— расчетная высота стенки, м; 

t

w

 

— толщина стенки балки, м; 

w

a h

 

; 

a

 — расстояние между осями поперечных ребер жесткости, м. 

 

Таблица 87 – Данные по моментам инерции сечений продольных ребер жесткости 

1

w

h

h

 

Необходимый момент инерции 

сечения продольного ребра 

I

sl

 

Предельные значения 

I

sl

 

минимальные 

максимальные,  
учитываемые в 

расчете 

0,20 

2 3

(2,5

0,5 /

)

/

w

w

w

a h

a t

h



 

3

1,5

w w

h t

 

3

7

w w

h t

 

0,25 

2 3

(1,5

0, 4 /

)

/

w

w

w

a h

a t

h



 

3

1,5

w w

h t

 

3

3,5

w w

h t

 

0,30 

1,5

3

w w

h t

 

— 

— 

ПРИМЕЧАНИЕ 1  Обозначения:

  

h

1

 

— расстояние от оси продольного ребра жесткости до оси ближайшего пояса в сварных балках или 

до крайней риски поясных уголков в балках с болтовыми соединениями, м;  

а

,

 

h

w

 

— см. Таблицу 86;  

I

sl

 

— момент инерции сечения продольного ребра, м

4

;  

t

w

 

— толщина стенки балки, м. 

ПРИМЕЧАНИЕ  2  При  вычислении 

I

sl

  для  промежуточных  значений 

h

1

/

h

w

  допускается  линейная 

интерполяция.

 

 
В  пролетных  строениях  мостов  всех назначений  допускается  расположение  ребер 

на  одной  стороне  стенки,  а  также  расположение  односторонних  поперечных  и 
продольных ребер с разных сторон стенки. 

Момент  инерции  односторонних  ребер  жесткости  вычисляется  относительно 

нейтральной  оси  составного  сечения,  в  состав  которого  входит  само  ребро  (плоское, 

СП РК 3.03-112-2013 

192 

уголковое или тавровое) и участки стенки шириной 

b

1

 = 

δ

1

t

, определяемой по 8.4.7.8,   где 

t

 – толщина сечения.                                                                             

Минимальные  размеры  выступающей  части  продольных  ребер  жесткости  следует 

принимать согласно приведенным выше требованиям для поперечных ребер жесткости. 

При  необходимости  постановки  ребер  с  большим  моментом  инерции  следует 

применять  вместо  полосовых  поперечные  ребра  жесткости  в  виде  уголков  или  тавров. 
Продольные ребра таврового сечения допускается применять для подкрепления стенки при 
расположении их внутри коробчатой части пролетного строения. В продольных ребрах из 
уголка вертикальная полка должна быть повернута вниз. 

8.5.3.2 В ребрах жесткости, приваренных к стенке балки, в местах их примыкания к 

поясам  балки, к ребрам жесткости другого направления, а  в автодорожных мостах  — и к 
фасонкам  связей,  приваренным  к  стенке  балки,  необходимо  предусматривать  скругленные 
вырезы высотой 120 и шириной 50 мм; у опорных ребер жесткости допускается уменьшать 
ширину выреза до 30 мм, а высоту — до 50 мм. 

8.5.3.3 В местах передачи сосредоточенных сил следует предусматривать пригонку 

торцов ребер жесткости к листу пояса балки. 

Концам  промежуточных  поперечных  ребер  жесткости  сварных  балок  следует,  как 

правило, плотно примыкать к поясным листам балок. Для обеспечения этого допускается 
во  всех  мостах  установка  на  концах  ребер  специальных  переходных  деталей,  в 
железнодорожных  мостах  —  применение  уголковых  ребер  жесткости,  прикрепленных  к 
стенке с помощью фрикционных соединений, а в автодорожных, городских и пешеходных 
—  приварка  ребер  к  поясам.  При  этом  торцы  поперечных  ребер  жесткости,  к  которым 
прикрепляются  поперечные  ребра  ортотропной  плиты  автодорожной  проезжей  части, 
должны быть приварены к поясам балки независимо от  типа исполнения конструкций и 
знака напряжений в поясе и с учетом требований 8.5.6.9. Допускается устройство обрывов 
промежуточных  поперечных  ребер  жесткости  на  стенке  вблизи  поясов,  с  оформлением 
зоны обрыва ребра в соответствии с требованиями 8.5.6.6.  

8.5.3.4 Продольные ребра жесткости в сварных балках следует применять лишь в тех 

случаях, когда обеспечение местной устойчивости за счет постановки одних поперечных 
ребер жесткости и изменения толщины стенки оказывается нецелесообразным. 

8.5.3.5

 

Привариваемым  к  стенке  или  полке  балки  ребра  жесткости,  параллельные 

заводским  или  монтажным  сварным  стыковым  швам  стенки  или  полки,  должны  быть 
удалены от них на расстояние не менее 10

t

w

 в конструкциях обычного исполнения и 20

t

w

 – 

северного исполнения. 

Перо или обушок уголка, используемый в виде ребра жесткости и прикрепляемый к 

стенке  болтами,  от  стыкового  сварного  шва  стенки  следует  быть  удаленным  на 
расстоянии не менее 5

t

w

. 

8.5.3.6 Ребрам жесткости следует быть прикрепленными сплошными двусторонними 

швами. 

Ребра  жесткости  и  швы,  прикрепляющие  их  к  стенке,  в  местах  пересечения 

стыковых швов стенки прерывать не допускается. 

В пролетных строениях всех назначений и исполнений в местах пересечения ребер 

жесткости  необходимо  пропускать  непрерывными  продольные  ребра  и  их  швы,  а 
поперечные ребра (кроме опорных) — прерывать и прикреплять к ним угловыми швами; 

СП РК 3.03-112-2013

 

193 

этим швам в растянутой зоне стенки следует иметь отношение катетов 1:2 (больший катет 
— на продольном ребре) и плавный переход к основному металлу. 

При  обрыве  продольных  ребер  жесткости  у  болтового  поперечного  стыка  стенки 

оформление зоны обрыва ребра следует  отвечать требованиям 8.5.6.6. 

 

8.5.4 Предварительно напряженные пролетные строения  
 

8.5.4.1 В неразрезных балках постоянной высоты затяжки следует размещать в зонах 

максимальных положительных и отрицательных моментов. 

Сечение  предварительно  напряженных  балок  со  сплошной  стенкой  следует 

проектировать несимметричным с более развитым сжатым поясом. 

8.5.4.2 Для  предварительно  напряженных  балок  необходимо  предусматривать 

присоединение  затяжки  к  поясу  по  длине  балки  не  менее  чем  в  четырех  точках  таким 
образом, чтобы при работе под нагрузкой обеспечивалось совместное их перемещение в 
боковом направлении и независимое в продольном направлении. 

     

8.5.5 Сварные, фрикционные и болтовые соединения 
 

8.5.5.1 Размеры  угловых  сварных  швов  следует  назначать,  по  возможности, 

минимальными  из  расчета  по  прочности  и  выносливости,  с  учетом  при  этом  указанных 
ниже технологических требований. 

Продольные  соединительные  угловые  швы  коробчатых,  тавровых  и  Н-образных 

элементов  для  сталей  и  толщин  проката,  указанных  в  Таблице  47,  должны  иметь 
расчетную  высоту  сечения  не  менее  4  мм,  а  швы,  прикрепляющие  ребра  жесткости  к 
стенке балки, а также продольные ребра ортотропной плиты к покрывающему листу,  — 
не менее 3 мм. 

Длине  углового  лобового  или  флангового  шва  следует  быть  не  менее  60  мм  и  не 

менее шестикратного размера катета шва. 

8.5.5.2  В  сварных  балках  и  составных  элементах  конструкций,  сечения  которых 

образуются с помощью соединительных швов, полное проплавление тавровых и угловых 
соединений  не  требуется,  если  свариваемые  детали  обрываются  в  одном  сечении.  При 
наличии обрыва не в одном сечении на длине 100 мм от обрыва следует предусматривать 
полное проплавление таврового или углового соединения свариваемых деталей. 

В  соединениях,  работающих  на  отрыв,  обеспечение  полного  проплавления 

обязательно. 

Применение  узлов  с  работой  на  отрыв  деталей  пакета,  образованного  с  помощью 

нахлесточных угловых сварных швов, не допускается. 

В  угловых  соединениях  составных  замкнутых  герметичных  элементов, 

образованных односторонними угловыми швами, глубине провара следует быть не менее 
4 мм — при толщине более тонкого листа до 16 мм и не менее 5 мм — при толщине более 
тонкого листа свыше 16 мм. 

Для  соединения  отдельных  деталей  и  прикрепления  элементов  конструкций  не 

следует применять прерывистые швы.  

СП РК 3.03-112-2013 

194 

8.5.5.3 Номинальные 

диаметры  отверстий  под  высокопрочные  болты  во 

фрикционных соединениях приведены в Таблице 88. 

8.5.5.4 Соединения  следует  проектировать  с  возможно  более  компактным 

расположением высокопрочных и обычных болтов по нормам Таблицы 89. 

8.5.5.5 Количество высокопрочных болтов следует принимать не менее двух: 
- в прикреплениях связей главных ферм и проезжей части; 
-  в  каждом  продольном  ряду  прикрепления  или  стыковой  накладки  (считая  от  оси 

стыка). 

 

Таблица 88 - Диаметры отверстий под высокопрочные болты  

Группа соединений 

Номинальный диаметр 

отверстий, мм, во фрикционных 

соединениях  при номинальном 

диаметре болтов, мм 

18 

22 

24 

27 

Стыки  и  прикрепления  основных  несущих  элементов  и  связей, 
определяющие проектное положение конструкций 

21 

25 

28 

30 

Прикрепления:  связей,  не  определяющих  проектного  положения 
конструкций;  стыковых  накладок  (рыбок)  поясов  продольных 
балок;  тормозных  связей  и  горизонтальных  диафрагм  проезжей 
части 

23 

28 

30 

33 

 

Таблица 89 – Расположение высокопрочных и обычных болтов 

Характеристика расстояний 

Норма 

1 Расстояние между центрами болтов:  

 

а) минимальное в любом направлении;  

2,5

d

1)

 

б) максимальное в любом направлении в крайних рядах при растяжении и сжатии:  

 

  1) в листах; 

7

d

 или 16

t

 

  2) в уголках

2)

. 

160 мм 

в) максимальное в средних рядах:  

 

  1) поперек усилия при растяжении и сжатии; 

24

t

 

  2) вдоль усилия при растяжении; 

24

t

 

  3) то же, при сжатии.  

16

t

 

2 Расстояние от центра болта до края элемента:  

 

а) минимальное вдоль усилия и по диагонали; 

1,5

d

 

б) то же, поперек усилия: 

 

  1) при кромках после механической обработки; 

1,5

d

 

  2)  при  кромках  прокатных  или  после  газовой  резки  методом  «смыв-процесс»  и  с 
кислородной завесой. 

1,3

d

 

в) максимальное. 

8

t

 или 120 мм 

_______________ 

1)

 Для обычных болтов следует назначать 3,0

d

. 

2)

 При двухрядном расположении норма относится к ряду у пера. 

ПРИМЕЧАНИЕ

 

Обозначения:  

d

  — номинальный диаметр болта, мм;  

t

  — толщина наиболее тонкой детали, расположенной снаружи пакета, мм. 

 

СП РК 3.03-112-2013

 

195 

В прикреплении стержня на обычных болтах количество болтов в продольном ряду 

должно быть не менее: при одном ряде — 3; при двух рядах и более — 2; в выступающей 
полке уголкового коротыша — 5. 

В  стыках  и  прикреплениях  растянутых  и  сжато-растянутых  элементов  количество 

болтов  в  двух  первых  поперечных  рядах  (считая  от  сечения  элемента  или  накладки  с 
полным  усилием)  следует  принимать  одинаковым.  Количество  болтов  в  последующих 
рядах следует увеличивать постепенно. В стыках и прикреплениях уголков с двухрядным 
расположением болтов первый болт должен быть расположен у обушка. 

Число  рядов  болтов  вдоль  усилия  (при  выполнении  8.4.10.4.23)  должно  быть 

минимальным. 

В продольных и поперечных стыках стенок балок допускается располагать болты с 

каждой стороны стыка в один ряд. 

8.5.5.6  Диаметр  болтов,  поставленных  в  уголках  основных  элементов,  следует 

принимать, как правило, не более 1/4 ширины полки уголка. 

Допускается в элементах связей, ребрах жесткости, диафрагмах и т. п. устанавливать 

болты диаметром 22 мм — в полке уголка шириной 80 мм и диаметром 24 мм — в полке 
уголка шириной 90 мм. 

Во  фрикционных  соединениях  с  большим  количеством  высокопрочных  болтов  их 

диаметр следует назначать возможно большим. 

8.5.5.7 Непосредственно прикрепленная площадь элементов сквозных главных ферм в 

узлах  и  стыках  должна  составлять  не  менее  50  %  всей  рабочей  площади  элемента.  При 
непрямом перекрытии площади сечения следует уменьшать эксцентриситет в прикреплении 
накладок и увеличивать их длину.  

 

8.5.6 Детали конструкции 
 

8.5.6.1  В  конструкции  не  должно  быть  соприкасающихся  несоединенных  частей 

(кроме мест примыкания ребер жесткости к поясам балок), а также щелей, зазоров, пазух 
и корыт. В местах возможного скопления влаги следует устраивать дренажные отверстия 
диаметром не менее 50 мм. 

Стальным  канатам  и  пучкам  высокопрочной  проволоки,  их  анкерам,  местам 

соединения и примыкания следует иметь надежную защиту от коррозии. 

8.5.6.2  У  растянутых  элементов  симметричного  сечения,  снабженных  отверстиями 

для  соединения  их  узловыми  болтами-шарнирами,  площадь  нетто  разреза,  проходящего 
через  болтовое  отверстие,  должна  быть  не  менее  140  %,  а  разреза  от  торца  элемента  до 
болтового отверстия — не менее 100 % расчетного сечения элемента. 

8.5.6.3 Ветви  сжатых  составных  стержней  с  болтовыми  соединениями,  а  также 

сжато-изогнутые  сварные  элементы  в  местах  воздействия  сосредоточенных  сил  следует 
подкрепить поперечными диафрагмами. 

В  сварных  коробчатых  и  Н-образных  элементах  ферм  диафрагмы  рекомендуется 

приваривать или прикреплять на болтах только к вертикальным листам с зазором между 
диафрагмами и горизонтальными листами не менее 50 мм. 

8.5.6.4 Непосредственная 

приварка  вспомогательных  деталей  (кронштейнов, 

элементов  перил  и  тротуаров,  навигационных  знаков  и  сигналов  и  т.д.)  к  элементам 

СП РК 3.03-112-2013 

196 

главных балок и балок проезжей части, а также к элементам решетчатых главных ферм не 
допускается.  Приваривать  эти  детали  допускается  только  к  поперечным  ребрам 
жесткости;  в  железнодорожных  пролетных  строениях  северного  исполнения  указанные 
детали следует крепить на болтах. 

Распорки  и  диагонали  продольных  связей,  распорки  поперечных  связей  не 

допускается  приваривать  непосредственно  к  поясам  балок  пролетных  строений  всех 
назначений. 

В железнодорожных пролетных строениях не допускается также приварка элементов 

продольных и поперечных связей к ребрам жесткости и фасонкам связей, прокладок — к 
основным  элементам,  а  в  конструкциях  северного  исполнения  —  и  противоугонных 
уголков к поясам балок. 

8.5.6.5  Для  обеспечения  плавных  (радиусом  не  менее  15  мм)  переходов  от  металла 

шва  к  основному  металлу  в  растянутых  и  сжато-растянутых  на  стадии  эксплуатации 
поперечных  стыках  деталей  и  элементов  железнодорожных  пролетных  строений  должна 
предусматриваться  механическая  обработка;  это  требование  распространяется  на 
концевые участки поперечных стыковых швов стенки балок на протяжении 40 % высоты 
растянутой зоны, но не менее 200 мм, считая от растянутого пояса. 

8.5.6.6 Для  автодорожных,  городских  и  пешеходных  пролетных  строений  при 

прикреплении  горизонтальных  фасонок  продольных  связей  непосредственно  встык  к 
поясам  сплошных  балок  следует  предусматривать  полное  проплавление  всей  толщины 
фасонки и возможность его неразрушающего контроля. 

Следует  также  предусматривать  на  концах  фасонки  выкружки  и  механическую 

обработку  их  вместе  с  концами  швов  для  получения  плавных  переходов  (радиусом  не 
менее 60 мм) к поясу. 

8.5.6.7 Для  автодорожных,  городских  и  пешеходных  пролетных  строений  при 

крестовой  и  полураскосной  системах  продольных  связей,  расположенных  в  уровне, 
смещенном  относительно  поясов,  для  фасонок,  привариваемых  к  стенке  втавр,  следует 
предусматривать  мероприятия  по  снижению  концентрации  напряжений,  указанные  в 
8.5.6.6.  При  этом  для  обеспечения  устойчивости  и  устранения  колебаний  пояса 
относительно  стенки  должны  быть  поставлены  на  стенке  балки  поперечные  ребра 
жесткости в плоскости каждого узла связей. 

В случае если указанные фасонки пересекаются с поперечными ребрами жесткости, 

фасонки  и  их  швы  следует  устраивать  непрерывными;  приварку  элементов  поперечного 
ребра жесткости к фасонке следует осуществлять угловыми швами с отношением катетов 
1:2 (больший катет — на фасонке) и плавным переходом к основному металлу фасонки. 

8.5.6.8 В  цельносварных  автодорожных,  городских  и  пешеходных  пролетных 

строениях элементы связей, присоединяемые внахлестку к фасонкам, следует прикреплять 
двумя 

фланговыми 

и 

двумя 

лобовыми 

швами 

согласно 

требованиям                                      

СН РК 3.03-12 (6.4.25); элементы связей из парных уголков, симметрично расположенных 
относительно  фасонки,  допускается  прикреплять  двумя  фланговыми  и  одним  лобовым 
(торцевым) швами. 

Расстояние между швами креплений элементов связей и швами креплений фасонок к 

стенке балки, а также к поперечным ребрам жесткости следует принимать не менее 60 мм. 

СП РК 3.03-112-2013

 

197 

8.5.6.9

 

В  случае  приварки  вертикальных  диафрагм,  ребер  жесткости  и  фасонок  к 

растянутому  поясу  в  пролете  поперечные  швы,  прикрепляющие  указанные  элементы, 
следует проектировать с отношением катетов 1:2 (больший катет — на поясе) и плавным 
переходом к основному металлу. 

8.5.6.10  В  конструкциях  обычного  исполнения  противоугонные  уголки  допускается 

приваривать  к  верхнему  поясу  сварных  балок  продольными  и  поперечными  угловыми 
швами.  При  этом  для  поперечных  швов  следует  предусматривать  мероприятия  по 
снижению  концентрации  напряжений,  указанные  в  8.5.6.9  а  также  механическую 
обработку  для  получения  плавных  переходов  (радиусом  не  менее  5  мм)  к  основному 
металлу. 

8.5.6.11 В  конструкциях  деталей,  изменяющих  направление  стального  каната 

(отклоняющих  устройств,  оголовков  пилонов  и  др.)  или  проволоки  в  канате  (анкерных 
устройств),  а  также  обжимающих  канат  (сжимов,  хомутов  подвесок  и  т.  п.),  следует 
применять  желоба  криволинейного  поперечного  сечения  со  скруглениями  у  торцов  (в 
месте  выхода  каната)  и  укороченными  (по  сравнению  с  основанием)  прижимными 
накладками,  прокладки  из  алюминия  в  соответствии  с  8.2.1,  р  или  другого  мягкого 
материала.  При  этом  для  исключения  электрохимической  коррозии  контактирующие  с 
алюминием стальные канаты и стальные детали указанных выше устройств должны быть 
защищены покрытиями из кадмия или цинка толщиной не менее 20 мкм.  

     

8.5.7 Конструкция планок и перфорированных листов 
 

8.5.7.1 Длину промежуточных планок 

l

s

 следует принимать не менее 0,75

a

, где 

a

 — 

расстояние между рядами болтов (или сварными швами) прикрепления планки. 

Концевые планки в сжатых и сжато-растянутых элементах следует предусматривать 

в  1,7  раза  длиннее  промежуточных,  в  растянутых  элементах  —  в  1,3  раза.  Концевые 
планки следует устанавливать возможно ближе к узлу. 

В  сварных  коробчатых  и  Н-образных  элементах  допускается  выход  перфорации  на 

торец элемента. 

8.5.7.2  Количество  болтов  для  прикрепления  одной  стороны  планки  следует 

принимать не менее: 

- 4 — для элементов, работающих только на временную нагрузку; 
- 3 — для элементов, работающих на постоянную нагрузку; 
- 2 — для нерабочих элементов.   

  

8.5.8 Особенности конструкции болтосварных пролетных строений 
 

8.5.8.1  В  болтосварных  пролетных  строениях  северного  исполнения  допускается 

применение  стыковых,  а  в  конструкциях  обычного  исполнения  –  также  и  накладных 
компенсаторов ослабления сечения элементов болтовыми отверстиями. 

На концах стыковых компенсаторов ослабления (у стыка)  следует предусматривать 

скосы  и  механическую  обработку  соединений  в  соответствии  с  требованиями  8.5.2.5  и 
8.5.6.5. 

СП РК 3.03-112-2013 

198 

В  накладных  компенсаторах  ослабления  следует  предусматривать  скосы  по  ширине  с 

уклоном 1:1. Для косых швов следует принимать отношение катетов 1:2. Для обеспечения 
плавных  (радиусом  не  менее  5  мм)  переходов  от  шва  к  основному  металлу  следует 
предусматривать  обработку  косых  швов  на  конце  компенсатора.  Косые  швы  и  участки 
продольных швов до первого ряда отверстий должны обеспечивать полное прикрепление 
площади компенсатора. Ширине компенсатора из стали марок 16Д, 15ХСНД, 15ХСНДА и 
10ХСНД,  10ХСНДА,  390-14Г2АФД  и  390-15Г2АФДпс  следует  быть  соответственно  не 
более  44,  38  и  36-кратной  его  толщины.  При  большей  требуемой  ширине  необходимо 
применять два раздельных компенсатора, расстояние между их швами следует принимать 
не  менее  60  мм.  Расстояние  от  центра  болта до  края  компенсатора  следует  принмать  не 
менее удвоенного диаметра отверстия под болт. 

8.5.8.2 Для 

решетчатых  болтосварных  ферм  автодорожных,  городских  и 

пешеходных пролетных строений обычного исполнения допускается применение узловых 
фасонок-вставок и фасонок-приставок, соединяемых с поясами с помощью сварки. 

Узловые  фасонки-вставки  и  фасонки-приставки  должны  иметь  плавные  переходы 

(радиусом не менее 250 мм) к поясу. Расстояние от стыка пояса и фасонки-вставки до начала 
выкружки  в  ней  следует  принимать  не  менее  70  мм.  Для  стыковых  швов  фасонок-вставок 
растянутого и сжато-растянутого поясов следует предусматривать механическую обработку, 
отвечающую требованиям 8.5.6.5. 

У фасонок-приставок следует предусматривать полное проплавление всей толщины 

и  возможность  его  неразрушающего  контроля,  а  также  механическую  обработку  концов 
фасонок. 

8.5.8.3 Длину  поясных  листов  продольных  и  поперечных  балок  допускается 

принимать менее длины стенки, при условии устройства на углах стенки прямоугольных 
скругленных (радиусом 15 мм) вырезов, вертикальная грань которых совпадает с торцом 
обрываемого поясного листа. 

Подобные вырезы следует иметь также фасонкам, привариваемым к верхнему поясу 

поперечной  балки  для  увеличения  высоты  ее  стенки  в  зоне  прикрепления  к  главным 
фермам.  Конструкции  сопряжения  конца  фасонки  с  поясом  поперечной  балки  следует 
соответствовать требованиям 8.5.6.6 и 8.5.6.7. 

При  необходимости  устройства  обрыва  пояса  двутавровой  балки  без  образования 

вышеуказанного  выреза  в  стенке  следует  предусматривать  следующее:  пояс  к  месту 
обрыва должен быть скошен по толщине до 6 мм с уклоном 1:8 и по ширине до 32 мм с 
уклоном 1:4; прикрепление к стенке балки на протяжении скошенной части пояса должно 
иметь  полное  проплавление.  Следует  предусматривать  также  механическую  обработку 
конца  пояса  для  получения  плавных  переходов  (радиусом  не  менее  60  мм)  к  стенке  (в 
обеих плоскостях).   

    

8.5.9 Конструкция ортотропной плиты проезжей части 
 

8.5.9.1 Толщину  листа  настила  в  автодорожных  и  городских  мостах 

t

min

  следует 

принимать не менее 14 мм и не менее значения, полученного по формуле 

СП РК 3.03-112-2013

 

199 

 

3

min

P

t

a

E





,                                                   (247) 

где 

а

 — расстояние между продольными ребрами; 

Р

  —  максимальное  давление  на  лист  от  сосредоточенной нагрузки,  определяемое  с 

учетом его распределения конструкцией полотна; 



 = 7,8 или 15,6 — значения коэффициента, принимаемые для конструкций ортотропных 

плит с продольными ребрами соответственно полосового и фасонного профилей. 

 8.5.9.2  Продольные  ребра  в  местах  пересечений  со  стенками  поперечных  балок  не 

должны  прерываться.  В  автодорожных,  городских  и  пешеходных  мостах  продольные 
ребра  следует  пропускать  сквозь  вырезы  в  стенках  поперечных  балок  и  приваривать  на 
заводе угловыми швами к вертикальной грани выреза в стенке или в опорной пластинке 
(Приложение  У,  Таблица  У.1,  поз.  17).  Приварка  торцов  продольных  ребер  к  стенкам 
поперечных ребер не допускается. 

   

8.5.10 Конструкция опорных частей 
 

8.5.10.1 Балочные  пролетные  строения  пролетом  более  25  м  должны  иметь 

подвижные опорные части шарнирно-каткового или секторного типа. 

Допускается (в сейсмических районах - рекомендуется) применение опорных частей 

с использованием полимерных материалов. 

8.5.10.2 При расстоянии между центрами опорных частей, расположенных на одной 

опоре,  более  15  м  следует  обеспечивать  поперечную  подвижность  одной  из  опорных 
частей  посредством  устройства  всесторонне  подвижных  опорных  частей  или  другим 
способом. 

В  железнодорожных  мостах  нижние  балансиры  неподвижных  опорных  частей  и 

плиты подвижных опорных частей крепятся к опорам анкерными болтами. 

В  случае  невыполнения  требований  5.5.5  концы  пролетных  строений  следует 

прикрепить к опорам анкерными болтами по расчету. 

 

9 СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ 

 
9.1 Общие требования 
 

9.1.1 Требования  настоящего  раздела  следует  соблюдать  при  проектировании 

пролетных  строений,  в  которых  железобетонная  плита  объединена  со  стальными 
главными балками, фермами или балками проезжей части для совместной работы. 

9.1.2 Требования 

к 

качеству 

и 

расчетные 

характеристики 

материалов 

сталежелезобетонных  конструкций,  а  также  не  предусмотренные  в  настоящем  разделе 
указания по расчету и конструированию следует принимать согласно Разделам 5 - 8. 

9.1.3 Расчеты следует выполнять, как правило, исходя из гипотезы плоских сечений, 

без  учета  податливости  швов  объединения  стальной  и  железобетонной  частей. 
Податливость  швов  объединения  следует  учитывать  для  балок  пролетом  менее  8  м  и 
решетчатых ферм с панелями длиной менее 8 м. 

СП РК 3.03-112-2013 

200 

9.1.4 В расчетах сталежелезобетонных конструкций следует применять коэффициент 

приведения 

n

b

  =  E

st

/

E

b

,  где 

E

st

 

=  2,06  ·  10

5

  МПа  —  модуль  упругости  конструкционного 

металла  стальной  части, 

E

b

  —  модуль  упругости  бетона  при  сжатии  и  растяжении, 

определяемый по 7.2.14. 

9.1.5  Состав  расчетов  и  виды  учитываемых  в  них  неупругих  деформаций  следует 

принимать по Таблице 90. Как правило, неупругие деформации следует также учитывать 
при  определении  усилий  в  элементах  статически  неопределимых  систем.  Допускается 
приближенный учет неупругих деформаций бетона с использованием при этом условных 
модулей упругости в соответствии с Приложениями Х и Ц. 

 

Таблица 90 - Состав расчетов и виды учитываемых в них неупругих деформаций 

Нагрузки  

и воздействия 

Неупругие деформации, учитываемые в расчетах 

по  

прочности 

и устойчи-

вости 

на выносливость 

по трещино-

стойкости 

вертикаль-

ной и 

горизон-

тальной  

жесткости 

ординат 

строитель-

ного 

подъема 

(для 

конструк-

ций со 

сборной  

плитой) 

статически 

определи-

мых 

пролетных 

строений 

железно-

дорожных 

мостов 

пролет-

ных 

строений 

авто-

дорожных  

и город-

ских  

мостов 

по 

образо-

ванию 

трещин 

по 

раскры-

тию 

трещин 

Постоянные 

kr

,

 us 

vkr

, 

us 

kr

,

 us 

kr

,

 us 

kr

,

 us 

—

 

kr

,

 us 

Временные 
вертикальные 

cr

,

 pl

 

vkr

,

 us 

cr

 

wud 

cr 

wud 

wud 

Температурные 
и усадочные 

cr

,

 pl

 

—

 

—

 

wud 

cr 

—

 

—

 

Временные 
поперечные 
горизонтальные 

pl

 

—

 

—

 

—

 

—

 

wud 

—

 

При 
транспортирова-
нии, монтаже, 
предварительном 
напряжении и 
регулировании 

wud 

—

 

— 

wud 

cr 

—

 

wud 

ПРИМЕЧАНИЕ Обозначения:  

kr

  — ползучесть бетона;  

us

  — обжатие поперечных швов сборной железобетонной плиты;  

vkr

 — виброползучесть бетона;  

cr 

— поперечные трещины в железобетоне (от всей совокупности действующих нагрузок);  

pl

  —  ограниченные  пластические  деформации  стали  и  бетона  (от  всей  совокупности  действующих 

нагрузок и только при проверке сечения);  

wud

  — без учета неупругих деформаций;  

«–»  — расчет не производится.  

 

СП РК 3.03-112-2013

 

201 

9.1.6 Ползучесть бетона следует учитывать при определении усилий и моментов от 

постоянных  нагрузок  и  воздействий,  если  наибольшие  напряжения  в  бетоне  от  них 
превышают 0,2

R

b

, где 

R

b

 — расчетное сопротивление бетона сжатию по 7.2.6. 

При определении влияния ползучести бетона на сталежелезобетонную конструкцию 

следует, как правило, учитывать изгибную жесткость железобетонной части конструкции 

E

b

I

b

. 

Ползучесть бетона допускается учитывать приближенно согласно Приложению Х, если 

E

b

I

b

 



 0,2

E

st

I

s

, где 

E

st

I

s

 — изгибная жесткость стальной части конструкции. 

Потери  натяжения  напрягаемой  арматуры  от  ползучести  бетона,  а  также 

дополнительные  деформации  от  обжатия  поперечных  швов  сборной  железобетонной 
плиты следует определять в соответствии с Приложением Х. 

9.1.7  Расчет  на  выносливость  зон  железнодорожных  мостов,  в  которых  временная 

нагрузка  увеличивает  сжимающие  напряжения  в  бетоне,  следует  выполнять  с  учетом 
виброползучести бетона согласно Приложению Х. 

9.1.8 Усадку бетона следует учитывать при расчетах на температурные воздействия. 

При этом разгружающее влияние усадки бетона не учитывается. 

Предельную  относительную  деформацию  усадки  бетона 



shr

  следует  принимать 

равной 2×10

–4

 — для монолитной плиты и 1×10

–4

 — для сборной плиты. 

Допускается  уравновешенные  в  пределах  поперечного  сечения  напряжения  от 

усадки бетона определять в соответствии с Приложением Ц. 

Ползучесть  бетона  от  усадочных  напряжений  допускается  учитывать  путем 

применения в расчетах условного модуля упругости бетона 

E

ef

,

shr

 

=

 

0,5

E

b

.

 

9.1.9 В  расчетах  на  температурные  воздействия  следует  учитывать  разность 

температур  железобетонной  и  стальной  частей  сечения.  Разность  температур  следует 
определять, как правило, на основании теплофизических расчетов. 

Расчеты  на  температурные  воздействия  допускается  выполнять,  принимая 

распределение  температур  в  сечении  неизменным  по  длине  сталежелезобетонного 
пролетного  строения  и  исходя  из  следующих  нормативных  наибольших  значений 
разности температур 

t

n

,max

 железобетонной плиты и стальной конструкции: 

а) для  пролетных  строений  со  стальными  балками  со  сплошной  стенкой  при  езде 

поверху (Рисунок 14 а): 

-  в  случае,  когда  температура  стали  выше,  чем  железобетона,  и  балка  подвергается 

нагреву от воздействия солнечных лучей при наклоне их к горизонту 30° и более, — 30 °С; 

- в  случае,  когда  температура  стали  выше,  чем  железобетона,  но  балка  не 

подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей, — 15 °С; 

- в случае, когда температура стали ниже, чем железобетона, — минус 15 °С; 
б) для пролетных строений с решетчатыми главными фермами при езде поверху: 
-  в  случае,  когда  температура  стальных  элементов  фермы  выше,  чем  железобетона, 

независимо от условий освещения солнцем, — 15 °С; 

-  в  случае,  когда  температура  стальных  элементов  фермы  ниже,  чем  железобетона, 

— минус 10 °С; 

в) для  пролетных  строений  с  главными  балками  со  сплошной  стенкой  или  с 

решетчатыми главными фермами и расположенной между ними железобетонной плитой с 
ездой понизу или посредине: 

СП РК 3.03-112-2013 

202 

- в случае, когда температура стали выше, чем железобетона, — 20 °С; 
- в случае, когда температура стали ниже, чем железобетона, — минус 15 °С; 
г) для  пролетных  строений  железнодорожных  мостов  с  безбалластной  плитой  в 

проезжей  части  и  в  пролетных  строениях  автодорожных  и  городских  мостов  с  ездой 
поверху  без  (до)  устройства  на  железобетонной  плите  проезжей  части  одежды  ездового 
полотна в случае, когда температура железобетона выше, чем стали, — 20 °С. 

 

b

sl

b

1

Р

i

Р

stb

C

max

t

max

t

ti

t

=

0,3

0,3

max

t

i

Р

max

t

  '

ti

max

t

Z

w

h

l,

stb

Z

b

1

,st

b

Z

b

1

,i

Z

bf

,st

b

Z

bf

,i

Z

50

 с

м

sl

t

а)

б)

в)







 

a)  —  схема  поперечного  сечения;  б)  —  криволинейная  эпюра  разности  температур 

по  высоте  стальной  части  сечения;  в)  —  криволинейная  эпюра  разности  температур  для 
верхней части сечения балки. 

Рисунок 14 — Поперечное сечение сталежелезобетонной конструкции и   

расчетные эпюры разности температур 

  

Усилия и напряжения от температурных воздействий следует определять: 
-  в  соответствии  с  перечислением  а)  —  с  принятием  по  высоте  стальной  части 

сечения  криволинейной  эпюры  разности  температур  (Рисунок  14  б)  с  ординатой  в 

i

-й 

точке  

                                     

2

1,

1,

,max

,max

3,91

3,82

b i

b i

ni

n

ti

n

w

w

Z

Z

t

t

t

h

h







 











, 

(248) 

где  

Z

b

1,

i

, 

h

w

  — см. Рисунок 14 а; 

-  в  соответствии  с  перечислениями  б)  и  в)  —  с  принятием  прямоугольной  эпюры 

разности температур по всей высоте стальной части сечения; 

- в соответствии с перечислением г) — с принятием криволинейной эпюры разности 

температур по Рисунку 14 в и с ординатой в

 i

-й точке:      

                                              

2

,

,max

,max

1

50

bf i

ni

n

ti

n

Z

t

t

t









 











, 

(249) 

где  

Z

bf

,

i

  — см. Рисунок 14 в. 

В  пролетных  строениях  с  ездой  поверху  стальную  часть  коробчатого  сечения 

допускается  условно  разделять  на  балки  двутаврового  сечения  и  при  этом  учитывать 
разность температур согласно Рисунку 14 б. 

СП РК 3.03-112-2013

 

203 

Допускается  уравновешенные  в  пределах  поперечных  сечений  напряжения  от 

изменений температуры определять в соответствии с Приложением Ц.   

9.1.10  Растянутую  железобетонную  плиту  следует  рассчитывать  по  прочности  и 

трещиностойкости.  Категории  требований  по  трещиностойкости  следует  принимать 
согласно 7.5.1.1. 

Жесткость при растяжении железобетонной плиты с учетом образовавшихся трещин 

определяется выражением 

r

r

cr

E A



, где 

E

r

,

 A

r

 — соответственно модуль упругости, МПа, 

и площадь сечения продольной арматуры плиты, м

2

; 



cr

  —

 

коэффициент,  учитывающий 

частичное вовлечение бетона между трещинами в работу на растяжение и принимаемый 
по Таблице 91.   

 В статически неопределимых системах усилия следует определять с учетом влияния 

наличия поперечных трещин в железобетонной плите. 

Для сборной необжатой железобетонной плиты,  у которой продольная арматура не 

стыкуется, жесткость при растяжении следует принимать равной нулю. 

 

Таблица 91 – Коэффициент, учитывающий частичное вовлечение бетона между 

трещинами в работу на растяжение 

Арматура 

Значение коэффициента 



cr

 для 

железнодорожных мостов при 

расчете 

автодорожных и 

городских мостов при 

расчетах по прочности  

и трещиностойкости 

по прочности 

по 

трещиностойкости 

Гладкая; пучки высокопрочной 
проволоки; стальные канаты 

1,00 

1,00 

0,70 

Периодического профиля 

1,00 

0,75 

0,50 

 
9.1.11 Учитываемую в составе сечения расчетную ширину железобетонной плиты

 b

sl

 

следует  определять  как  сумму  расчетных  значений  свесов  плиты  в  обе  стороны  от  оси 
стальной  конструкции  (Рисунок  15).  Расчетную  велчину  свеса  плиты  следует,  как 
правило, определять пространственным расчетом; допускается принимать значение свеса 
в соответствии с Таблицей 92.   

    

sl

t

sl,c

t

а

а

b

с

b

С

B

 

 

Рисунок 15 — Схема для определения расчетной ширины железобетонной  

плиты, учитываемой в составе сечения 

СП РК 3.03-112-2013 

204 

Таблица 92 - Положение свеса плиты относительно стальной части 

 

Положение  свеса  плиты  относительно 
стальной части, обозначение свеса 

Параметр плиты 

l

 

Расчетное значение свеса 

плиты 

Свес в сторону соседнего стального 

элемента 

b

 

Свыше 4

B

 

Менее 4

B

 

B

/2 

a + 

6

t

sl

,

 

но не более 

B

/2 

и не менее 

l

/8 

Свес в сторону консоли 

b

c

 

Свыше 12

C

 

Менее 12

C

 

C 

a 

+

 

6

t

sl

,

c

,

 

но не более 

C

 и не менее 

l

/12 

ПРИМЕЧАНИЕ Обозначения:  

a

  —

 

половина  ширины  железобетонного  ребра  или  вута,  а  при  их  отсутствии  —  половина  ширины 

контакта железобетонной плиты и стального пояса, м;  

t

sl

,

 t

sl

,

c

  —

 

средняя толщина железобетонной плиты соответственно в пролете и на консоли (за вычетом ребра 

или вута), м;  

l

  —

 

параметр плиты, м, равный: 

- длине пролета —

 

для главных балок или ферм; 

- длине панели —

 

для продольных балок проезжей части; 

-  расстоянию  между  главными  фермами  или  ширине  железобетонной  плиты  поперек  моста,  если  она 
меньше этого расстояния, — для поперечных балок проезжей части;

 

B

  —

 

расстояние между осями стальных конструкций, равноценных по жесткости (см. Рисунок 15), м;  

C

  —

 

конструктивный консольный свес плиты от оси стальной конструкции (см. Рисунок 15).

 

 

9.1.12  Площадь  железобетонной  плиты 

A

b

,  а  в  расчетах  на  кручение  —  также  ее 

толщину 

t

sl

  и  ширину  ребра  или  вута  следует  принимать  деленными  на  коэффициент 

приведения 

n

b

 согласно 9.1.4. При учете неупругих деформаций допускается использовать 

коэффициенты  приведения,  найденные  по  условным  модулям  упругости  бетона, 
определяемым в соответствии с Приложениями Х и Ц. 

Площадь продольной арматуры, имеющей сцепление с бетоном, следует принимать 

деленной  на  коэффициент  приведения 

n

r

  =  E

st 

/

E

r

,  где 

E

r

  —  модуль  упругости 

ненапрягаемой 

E

rs

 или напрягаемой 

E

rp

 арматуры, принимаемый по Таблице 35. 

Подливку,  одежду  ездового  полотна  и  верхнее  строение  железнодорожного  пути  в 

составе расчетного поперечного сечения учитывать не следует. 

9.1.13  Центры  тяжести  стального  и  приведенного  сечений  следует  определять  по 

сечению брутто. 

Ослабление сечений болтовыми отверстиями учитывается согласно 8.4.1.5.

 

9.1.14 Прочность  и  устойчивость  стальных  балок  при  монтаже  проверяют  согласно 

8.4.4.6, 8.4.4.7 и 8.4.7.4. 

Прочность  и  трещиностойкость  конструкций  и  их  элементов  при  предварительном 

напряжении, транспортировании и монтаже следует проверять в предположении упругой 
работы  стали  и  бетона.  Проверку  следует  осуществлять  без  учета  ползучести,  усадки 
бетона  и  обжатия  поперечных  швов,  но  с  учетом  влияния  потерь  предварительного 
напряжения согласно Разделу 7. 
 
 

СП РК 3.03-112-2013

 

205 

9.2  Расчет сталежелезобетонных конструкций 

 

9.2.1  Расчет по прочности 
 

9.2.1.1 Расчет 

сталежелезобетонной  балки  на  воздействие  положительного 

изгибающего  момента,  вызывающего  в  верхнем  поясе  сжатие,  следует  выполнять  по 
формулам  Таблицы  93  по  одному  из  расчетных  случаев  А,  Б  или  В  (Рисунок  16)  в 
зависимости  от  значений  напряжения  в  бетоне  ζ

b

  на  уровне  центра  тяжести 

железобетонной  плиты  и  напряжения  в  продольной  арматуре  ζ

r

,  отвечающего 

деформации бетона при напряжении ζ

b

. 

 

Таблица 93 - Формулы для проверок прочности 

 

Критерии и 

проверки 

Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях 

А 

Б 

В 

Критерии: 

 

 

 

соотношения 
жесткостей  

0, 2

b b

st

s

E I

E I



 

— 

— 

напряжений 
в бетоне* 

2

,

b

bi

b

b

b

b stb

M

m R

n W

 

  

 

2

,

b

bi

b

b

b

b stb

M

m R

n W

 

  

 

напряжений в 
расчетной 
продольной 
арматуре* 

2

,

r

ri

r

r

r

b stb

M

m R

n W

 

  

 

2

,

r

ri

r

r

r

b stb

M

m R

n W

 

  

 

Проверки: 

 

 

 

железобетона* 

— 

— 

2

,

,

,lim

bs

br R

st

bs

br R

b

s

M

Z N

k

E

W

N

A



















 

 

стального 
верхнего 
пояса* 

1

4

2,

æ

bs

br

br

y

s

s

s

M

Z N

N

m mR

W

A







 

,

,

3

2,

æ

bs

br R

br R

y

s

s

s

M

Z N

N

mR

W

A







 

стального 
нижнего 
пояса* 

3

1,

æ

bs

br

br

y

s s

s

M

Z N

N

mR

W

A







 

,

,

3

1,

æ

bs

bR r

bR r

y

s s

s

M

Z N

N

mR

W

A







 

,

,

3

1,

æ

bs

br R

br R

y

s s

s

M

Z N

N

mR

W

A







 

_________ 
* Сжатие — «+», растяжение — «–». 

ПРИМЕЧАНИЕ 1  Обозначения: 

1

2

M

M

M





  —  полный  изгибающий  момент  (принимают  так  же,  как  и 

1

M

  и 

2

M

  с  соответствующим 

знаком); 

M

1

  — изгибающий  момент  первой  стадии  работы  (нагрузку  воспринимает  стальная  часть  конструкции), 

 

кН



м; 

 
 

СП РК 3.03-112-2013 

206 

Таблица 93 - Формулы для проверок прочности 

(продолжение)

 

Критерии и 

проверки 

Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях 

А 

Б 

В 

M

2

  — изгибающий  момент  второй  стадии  работы  (нагрузку  воспринимает  сталежелезобетонная  кон-

струкция),  определяемый  для  статически  неопределимых  систем  с  учетом  ползучести  бетона,  обжатия 
поперечных  швов,  образования  поперечных  трещин  в  растянутых  зонах  железобетонной  плиты,  а  также 
усадки бетона и изменений температуры,

 

кН



м;

 

,

bi

ri

 

— уравновешенные  в  поперечном  сталежелезобетонном  сечении  напряжения,  возникающие  на 

уровне  центра  тяжести  поперечного  сечения  бетона  от  его  ползучести,  МПа,  обжатия  поперечных  швов 
сборной  плиты,  усадки  бетона  и  изменений  температуры  (за  исключением  случая,  когда  температура 
железобетонной плиты, согласно 9.1.9, г, выше, чем стали, и расчеты производят по формулам Таблиц  93 – 95) 
соответственно в бетоне и в продольной арматуре;

 

 

1

2

s

s

w

s

A

A

A

A







  — площадь нетто поперечного сечения стальной балки, м

2

; 

1

2

,

,

,

,

s

s

w

b

r

rs

A

A

A

A A

A



  — площади  элементов  поперечного  сечения  соответственно  стальных  нижнего  и 

верхнего поясов, стальной вертикальной стенки, бетона плиты, продольной ненапрягаемой арматуры плиты, м

2

;

 

 

,

1,

2,

,

1,

2,

;

;

stb

s

s

b stb

s s

s

s

b stb

s s

s

s

I

I

I

W

W

W

Z

Z

Z







 — моменты сопротивления, м

3

; 

s

bs

bs

I

W

Z



 — условный момент сопротивления на уровне центра тяжести сечения бетона, м

3

; 

,

stb

s

I

I

 —  моменты  инерции  нетто  соответственно  сталежелезобетонного  поперечного  сечения  балки, 

приведенного к стали, и поперечного сечения стальной балки, м

4

; 

,

1,

2,

,

,

,

b stb

bs

s s

s

s

Z

Z

Z

Z

 — расстояния, указанные на Рисунке 16; 

st

r

rs

E

n

E



 — коэффициент приведения, принимаемый по 9.1.12; 

n

b

 — коэффициент приведения, принимаемый по 9.1.4; 

,lim

0,0016

b





  —  предельная  (для  сталежелезобетонных  конструкций)  относительная  деформация  бетона  в 

уровне центра тяжести его поперечного сечения; 

,

,

y

b

r

rs

R R R

R



  —   расчетные  сопротивления  соответственно  материала  стальной  конструкции  по  8.3.1  и 

8.3.2, бетона сжатию по 7.2.6, ненапрягаемой продольной арматуры по 7.3.5; 
ӕ

3

=1+ε(ӕ-1) — поправочный коэффициент к моменту сопротивления при расчете прочности стальной балки 

на совместное действие изгибающего момента и осевой силы; 

3

4

1

æ

æ

m



 — поправочный коэффициент к моменту сопротивления при проверке стального  верхнего  пояса, 

принимаемый не менее 1,0; 
æ 

— коэффициент, принимаемый по 8.4.2.2.1; 



 

— коэффициент, принимаемый по Таблице 94; 

m

 

— коэффициент условий работы стальной конструкции, принимаемый по 8.3.13; 

m

b

 

— коэффициент условий работы бетона, принимаемый по 7.2.7; 

m

r

 

— коэффициент условий работы арматуры, принимаемый по 7.2.11 – 7.3.13; 

1

2

1

b

b

b

b

y

s

m R

A

m

mR

A

 

 

  —  коэффициент  условий  работы  верхнего  стального  пояса,  учитывающий  его 

разгрузку прилегающим недонапряженным бетоном и принимаемый не более 1,2; 

k

 

— коэффициент, учитывающий увеличение относительных деформаций бетона при развитии 

пластических деформаций; при этом 

1

k



, если 

,

2,

bs

br R

s

s

M

Z N

W





 

,

;

br R

y

s

N

mR

A

