СП РК 3.03-112-2013 МОСТЫ И ТРУБЫ (ҚР ЕЖ 3.03-112-2013) - часть 35

СП РК 3.03-112-2013

 

175 

,

2

с

c

st

c

t

m

I

M

M

G H

I

I

E l





                                                   (208) 

-  в  уровне  центра ближайшего к поперечной  балке  узла  поперечных  связей,  а при 

их отсутствии — центра противоположного пояса главной фермы 

0,5

,

cl

c

M

M

 

                                                                   (209) 

В Формулах (207) и (208): 

F

 — опорная реакция поперечной балки, кН; 

a

  — расстояние  между  осью  сечения  пояса  главной  фермы  и  осью  сечения 

продольной балки, м; 

B

 — расстояние между осями поясов главных ферм, м; 

m

l

 — длина панели главной фермы (расстояние между поперечными балками), м; 

H

 — расчетная длина подвески или стойки из плоскости фермы, м; 

bal

I

 — момент инерции сечения брутто поперечной балки посередине ее длины, м

4

; 

c

I

 

— момент  инерции  сечения  брутто  подвески  или  стойки  относительно  оси, 

параллельной плоскости главной фермы, м

4

; 

t

I

 

— момент инерции чистого кручения пояса фермы, примыкающего к поперечной 

балке, м

4

. 

8.4.10.2.4  В  открытых  пролетных  строениях  с  ездой  понизу  поперечные  рамы 

следует рассчитывать на условные горизонтальные силы, приложенные на уровне центра 
тяжести  сечения  пояса  и  равные  2  %  продольного  усилия  в  сжатом  поясе  балки  или 
фермы. 

8.4.10.2.5 Усилия в элементах проезжей части со стальными ортотропными плитами 

автодорожных,  городских,  совмещенных  и  пешеходных  мостов  следует  определять, 
применяя пространственные расчетные схемы с дискретным расположением поперечных 
ребер и учитывая совместную работу плит с главными фермами (балками). 

Расчет  элементов  ортотропной  плиты  по  прочности  и  устойчивости  следует 

выполнять по Приложению Ф, на выносливость — по специальной методике. 

 

8.4.10.3 Элементы связей  
 

8.4.10.3.1  Усилия  в  элементах  продольных  связей  с  крестовой,  ромбической  и 

треугольной  решетками  от  деформации  поясов  главных  ферм  или  балок  следует 
определять от вертикальной нагрузки, которая воздействует после включения их в работу. 

Усилия  в  элементах  продольных  связей,  не  соединенных  с  продольными  балками 

или соединенных при наличии разрывов в них, допускается определять по формулам: 

- в  раскосе  крестовой  решетки,  когда  распоркой  связей  является  поперечная 

изгибаемая балка 





2

2

cos

sin

;

d

d

f

mf

N

A





  



                                        (210) 

- в других раскосах крестовой решетки 

СП РК 3.03-112-2013 

176 

2

3

cos

,

1 2

sin

f

d

d

d

c

A

N

A

A











                                                      (211) 

- в раскосе ромбической решетки 

N

d

 

= 

2

3

2

3

cos

,

11 2

sin

cos

48

f

d

d

d

d

c

A

A

A

B

A

I







 



                               (212) 

- в раскосе треугольной решетки 

2

3

2

3

cos

,

1 2

sin

cos

12

f

d

d

d

d

c

A

N

A

A

B

A

I









 



                               (213) 

- в распорке связей с любой решеткой 





,

,

sin ,

c

d lin

d rec

N

N

N







                                                  (214) 

В Формулах (210) – (214): 

,

d

c

N

N

— усилия соответственно в раскосе и распорке связей, кН; 

,

,

,

d lin

d rec

N

N

 — усилия в раскосе соответственно с левой и правой сторон от распорки, кН; 

f



— нормальное напряжение в поясе главной фермы, МПа; 

mf



— среднее (вычисленное с учетом неравномерности распределения изгибающих 

моментов по длине балки) напряжение в нижнем поясе поперечной балки, МПа; 

,

d

c

A

A

— площадь  сечения  соответственно  раскоса  и  распорки  связей,  м

2

;  в  случае, 

когда распоркой является поперечная изгибаемая балка, в Формулах (210) – (213) следует 
принимать

;

c

A

 

 

I

 — момент инерции пояса главной фермы относительно вертикальной оси, м

4

; 

α — угол между раскосом связей и поясом главной фермы. 
В  Формулах  (210)  –  (213)  при  определении  усилий  в  элементах  связей  балок  со 

сплошной стенкой вместо 

f



 следует принимать напряжение 

w



 в стенке главной балки, 

вычисленное  по  площади  брутто  на  уровне  расположения  плоскостей  связей;  в      
Формуле  (210)  вместо 

mf



  следует  принимать  среднее  напряжение 

mw



  в  стенке 

поперечной балки на уровне расположения плоскости связей, вычисленное так же, как и 

.

mf



 

Усилия в элементах продольных связей с полураскосной решеткой от вертикальной 

нагрузки допускается не учитывать. 

8.4.10.3.2

 

Расчет на прочность и выносливость поясов главных ферм с ромбической 

и  треугольной  решетками  связей,  а  также  крестовой  с  распорками  разной  жесткости 
следует выполнять с учетом возникающих в поясах изгибающих моментов от деформации 
элементов связей и от деформации поперечных балок проезжей части, независимо от вида 
связей. 

Изгибающие  моменты  в  поясе,  действующие  в  плоскости  связей  с  треугольной  и 

ромбической решетками, следует определять по формуле      

СП РК 3.03-112-2013

 

177 

,

4

c m

f

N l

M



                                                        (215) 

где  

c

N

  — усилие в распорке связей, кН; 

l

m

 — расстояние между центрами узлов крепления элементов к поясу, м.   

  

8.4.10.4 Расчет соединений  
 

8.4.10.4.1  Сварные,  фрикционные  и  болтовые  соединения  следует  рассчитывать  на 

передачу  всех  усилий,  действующих  в  элементе  конструкции,  при  этом,  как  правило, 
каждая  часть  сечения  элемента  (с  учетом  ее  ослабления)  должна  быть  закреплена 
соответственно приходящемуся на нее усилию.  

В  случае  невыполнения  этого  условия  перегрузку  отдельных  зон  и  деталей 

креплений  следует  учитывать  введением  коэффициентов  условий  работы,  указанных  в 
Таблицах 60 и 82. 

При  расчете  прикрепления  элемента  к  узлу  с  одиночной  фасонкой  допускается  не 

учитывать изгибающие моменты в плоскости, перпендикулярной плоскости фасонки. 

Распределение  продольного  усилия,  проходящего  через  центр  тяжести  соединения, 

следует принимать равномерным между болтами или сварными швами крепления. 

В болтовых соединениях конструкций, рассчитываемых на выносливость не следует 

применять болты из стали 40Х. 

8.4.10.4.2 Расчетную высоту сечения сварных швов 

t

w

, мм, следует принимать: 

- для стыковых швов: 

- деталей, свариваемых с полным проплавлением — 

min

;

w

t

t



 

- деталей, свариваемых с неполным проплавлением — 

,min

;

w

w

t

t



 

- для угловых швов: 

- по металлу шва — 

;

f

f

f

t

k

 

 

- по металлу границы сплавления — 

,

z

z

f

t

k

 

 

где  

min

t

 — наименьшая толщина свариваемых деталей, мм; 

,min

w

t

 

— наименьшая  толщина  сечения  стыкового  шва  при  сварке  деталей  с 

неполным проплавлением, мм;  

f

k

 — наименьший катет углового шва, мм; 

,

f

z

 

 — коэффициенты  расчетных  сечений  угловых  швов  принимаемые  по        

Таблице 80. 

8.4.10.4.3 Расчет по прочности сварных стыковых соединений следует выполнять: 
- при  сварке  деталей  из  сталей  различного  уровня  прочности,  а  также  при  сварке 

материалами, для которых 

wy

y

R

R



 (в этих случаях 

wy

R

 

следует указать в проекте); 

- при наличии выкружек или ослаблений в зоне стыка, когда 

w

l

b



 или 

,min

;

w

t

t



 

,

,

w n

A

A



 

где  

w

l

 — полная длина стыкового шва, мм; 

,

b t

 — ширина и толщина стыкуемых деталей, мм; 

СП РК 3.03-112-2013 

178 

,

w n

A

 — площадь  нетто  ослабленного  (например,  отверстиями)  сечения  стыкового 

шва, м

2

; 

A

 — площадь брутто (или нетто) сечения стыкуемых деталей в зоне стыка, м

2

. 

 

Таблица 80 - Коэффициенты расчетных сечений угловых швов 

Вид сварки при диаметре 

сварочной проволоки ,

d

 

мм 

Положение шва 

Коэффициенты расчетных сечений угловых 

швов 

Обозначе-

ние 

при катетах швов

,

f

k

 мм 

3–8 

9–12 

14–16 

18  

и более 

Автоматическая при 

d

 от 

3 до 5 

В лодочку 

f



 

1,1 

0,7 

z



 

1,15 

1,0 

Нижнее 

f



 

1,1 

0,9 

0,7 

z



 

1,15 

1,05 

1,0 

Автоматическая и 
полуавтоматическая при 

d

 от 1,4 до 2 

В лодочку 

f



 

0,9 

0,8 

0,7 

z



 

1,05 

1,0 

Нижнее, горизонталь-
ное, вертикальное 

f



 

0,9 

0,8 

0,7 

z



 

1,05 

1,0 

Ручная, 
полуавтоматическая 
проволокой сплошного 
сечения при 

d

 < 1,4 или 

порошковой проволокой 

В лодочку, нижнее, го-
ризонтальное, верти-
кальное, потолочное 

f



 

0,7 

z



 

1,0 

 
8.4.10.4.4 Расчет по прочности сварных стыковых соединений в случае центрального 

растяжения или сжатия следует выполнять по формуле 

,

wy

w w

N

R m

t l



                                                                 (216) 

где  

m

  — коэффициент условий работы, принимаемый по Таблице 60. 

Расчет  по  прочности  сварных  стыковых  соединений  в  случае  изгиба  в  одной  или 

двух  главных  плоскостях,  а  также  действия  осевой  силы  с  изгибом  в  одной  или  двух 
главных  плоскостях  следует  выполнять  по  Формулам  (152)  –  (169),  в  которых 
геометрические  параметры  и  коэффициенты 

æ, æ ,

x

 

æ , ,

,

y

x

y

  

  следует  вычислять  для 

сечения  стыкового  соединения,  принимаемого  согласно  8.4.10.4.3,  а  в  правой  части  вместо 

ym

R

 и 

sm

R

 подставлять соответственно значения 

wym

R

 и 

.

wsm

R

 

8.4.10.4.5  Прочность  сварных  соединений  с  угловыми  швами  при  действии 

продольных или поперечных сил следует проверять на срез (условный) по двум сечениям 
(Рисунок 13): 

— по металлу шва (сечение 0 – 1): 

,

wf

f w

N

R m

t l

 



                                                   (217) 

— по металлу границы сплавления (сечение 0 – 2): 

,

wz

z w

N

R m

t l

 



                       (218) 

где  

w

l

 — полная длина шва, м; 

СП РК 3.03-112-2013

 

179 

,

f

z

t

t

  — расчетная высота сечения шва, м; 

m

 — коэффициент условий работы, принимаемый по Таблице 60. 

 

 

 

Рисунок 13 — Схема расчетных сечений сварного углового 

 Шва при расчете на срез 

 

8.4.10.4.6

 

Расчет  по  прочности  сварных  соединений  с  угловыми  швами  при 

действии  момента  в  плоскости,  перпендикулярной  плоскости  расположения  швов, 
следует выполнять для двух сечений по формулам: 

- по металлу шва      

,

wf

f

M

R m

W

 



                                                              (219) 

- по металлу границы сплавления 

,

wx

z

M

R m

W

 



                                                              (220) 

В Формулах (219) и (220): 

f

W

  — момент сопротивления расчетного сечения по металлу шва, м

3

; 

z

W

  — то же, по металлу границы сплавления, м

3

. 

8.4.10.4.7 Расчет по прочности сварных соединений с угловыми швами при действии 

момента  в  плоскости  расположения  этих  швов  следует  выполнять  для  двух  сечений  по 
формулам:  

- по металлу шва 

2

2

,

wf

fx

fy

M

x

y

R m

I

I

 







                                        (221) 

- по металлу границы сплавления 

2

2

,

wz

zx

zy

M

x

y

R m

I

I

 







                                          (222) 

В Формулах (221) и (222): 

,

fx

fy

I

I

  — моменты  инерции  расчетного  сечения  по  металлу  шва  относительно 

его главных осей, м

4

; 

,

zx

zy

I

I

— то же, по металлу границы сплавления, м

4

; 

,

x y

  — координаты  точки  шва,  наиболее  удаленной  от  центра  тяжести  расчетного 

сечения швов, относительно главных осей этого сечения, м. 

8.4.10.4.8 Прочность сварных стыковых соединений при одновременном действии в 

одном  и  том  же  сечении  нормальных  и  касательных  напряжений  следует  проверять  по 

СП РК 3.03-112-2013 

180 

Формуле  (172),  в  которой  следует  принимать 

x

wx

  

  и 

у

wу

  

  — нормальные 

напряжения  в  сварном  соединении  по  двум  взаимно  перпендикулярным  направлениям; 

xy

wxy

  

 — касательное напряжение в сварном соединении; 

.

y

wy

R

R



 

8.4.10.4.9  При  расчете  по  прочности  сварных  соединений  с  угловыми  швами  при 

одновременном  действии  продольной  и  поперечной  сил  и  момента  следует  соблюдать 
условия:      

,

f

wf

R m

 

                                                     (223) 

.

z

wz

R m

 

                                                     (224) 

где  

,

 

f

z

  — напряжения в расчетном сечении соответственно по металлу шва и по 

металлу  границы  сплавления,  МПа,  равные  геометрическим  суммам  напряжений, 
вызываемых продольной и поперечной силами и моментом. 

8.4.10.4.10 Расчет по прочности сварных соединений угловыми швами прикрепления 

листов пояса между собой и к стенке изгибаемых балок следует выполнять по формулам: 

- при отсутствии местного давления: 
  - по металлу шва 

,

wf

f

QS

R m

nt I

 



                                                  (225) 

  - по металлу границы сплавления 

,

wz

z

QS

R m

nt I

 



                                                  (226) 

где  

n

  — количество угловых швов; 

- при воздействии на пояс местного давления: 
  - по металлу шва 

2

2

1

,

wf

f

QS

q

R m

nt

I





 













                                          (227) 

  - по металлу границы сплавления 

2

2

1

,

wz

z

QS

q

R m

nt

I





 













                                         (228) 

где  

q

  — давление 

от 

подвижной 

вертикальной 

нагрузки, 

определяемое                     

по 6.3.1 – 6.3.3  и Приложению Е. 

8.4.10.4.11  Сварные  швы,  соединяющие  отдельные  листовые  детали  сечения 

составных  сплошностенчатых  сжатых  элементов,  следует  рассчитывать  на  условную 
поперечную  силу 

,

fic

Q

  кН,  принимаемую  постоянной  по  всей  длине  элемента  и 

определяемую по формуле 





,

fic

yn

y

W

Q

R

R

l





 

                                                  (229) 

где  

W

  — момент  сопротивления  сечения  элемента  брутто  в  проверяемой  плоскости, 

м

3

, (ослабление листовых деталей перфорациями допускается не учитывать); 

l 

— длина составного элемента, м; 

СП РК 3.03-112-2013

 

181 



  — коэффициент  продольного  изгиба  при  расчете  по  устойчивости  элемента  в 

проверяемой плоскости. 

Те же сварные швы в сжато-изогнутых составных элементах следует рассчитывать 

на  поперечную силу 

Q

1

, равную  сумме поперечных сил  —  условной 

,

fic

Q

  определяемой 

по Формуле (229), и фактической. 

Если  в  сечении  составного  элемента  имеются  две  параллельно  расположенные 

листовые  детали  и  более,  то  прикрепление  каждой  из  них  следует  рассчитывать  на 
поперечную силу 

,

i

Q

 кН, определяемую по формуле 

1

1

,

i

i

n

i

t

Q

Q

t





                                                                 (230) 

где  

i

t

  — толщина прикрепляемой листовой детали, мм; 

n

 — количество параллельно расположенных листовых деталей. 

8.4.10.4.12 При прикреплении к  узлам главных ферм составных сплошностенчатых 

элементов,  отдельные  части  сечения  которых  непосредственно  не  прикрепляются  к 
узловым  фасонкам,  сварные  швы  присоединения  неприкрепляемой  части  сечения  к 
прикрепляемой  следует  рассчитывать  на  передачу  приходящегося  на  нее  усилия, 
принимая при этом коэффициенты условий работы 

m

 равными: 

- 0,8  — при отношении площади прикрепляемой части сечения 

v

A

 ко всей площади 

сечения элемента 

A

 до 0,6;  

- 0,9  — при отношении 

v

A

A

 свыше 0,6 до 0,8; 

- 1,0

 

— при отношении 

v

A

A

 свыше 0,8. 

Расчетную  длину  сварного  шва  при  этом  следует  принимать  равной  длине 

перекрытия элемента узловой фасонкой фермы. 

8.4.10.4.13  Расчетное  усилие 

N

b

,  которое  может  быть  воспринято  одним  болтом, 

следует определять по формулам: 

- на срез 

1

,

b

bs

b

s

N

R m An



                                                           (231) 

- на смятие 

1

,

b

bp

b

N

R m d

t





                                                          (232) 

- на растяжение 

,

b

bt

bn

N

R A



                                                                  (233) 

В Формулах (231) – (233): 

,

,

bs

bp

bt

R

R

R

  — расчетные сопротивления болтовых соединений, МПа; 

d

 — диаметр стержня болта, м; 

2

4

A

d

 

 — площадь сечения стержня болта, м

2

; 

bn

A

 — площадь сечения болта нетто, м

2

; для болтов с метрической резьбой значение 

bn

A

 следует принимать по ГОСТ 22356; 

СП РК 3.03-112-2013 

182 

t



 — наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении, м; 

s

n

 — число расчетных срезов одного болта; 

1

b

m

  — коэффициент  условий  работы  соединения,  который  следует  принимать  по 

Таблице 81. 
 

Таблица 81 - Коэффициенты условий работы болтовых соединений

 

Характеристика соединения 

Коэффициент условий  

работы соединения 

1

b

m

 

Многоболтовое в расчетах на срез и смятие при болтах: 

 

- повышенной точности 

1,0 

- нормальной и грубой точности 

0,9 

 

8.4.10.4.14  Число 

n

  болтов  в  соединении  при  действии  продольной  силы 

N

, 

проходящей через центр тяжести соединения, следует определять по формуле 

,min

,

b

b

N

n

mm N



                                                              (234) 

где  

,min

b

N

  — меньшее  из  значений  расчетного  усилия  для  одного  болта, 

вычисленных по Формулам (231) и (232); 

,

b

m m

  — коэффициенты 

условий  работы,  принимаемые  соответственно  по       

Таблицам 60 и 82. 

 

Таблица 82 - Коэффициенты условий работы болтов 

Характеристика стыка или крепления 

Коэффициент  

условий работы 

b

m

 болтов 

Стык элемента или его ветви, все части сечения которых перекрыты 
односторонними накладками 

0,9 

Стык элемента или его ветви с двухсторонними накладками при 
наличии части сечения, непосредственно не перекрытой 

0,9 

Крепление элемента в узле одиночной фасонкой 

0,9 

Крепление части сечения через: 

 

- один лист 

0,9 

- два листа и более 

0,8 

- прокладку, прикрепленную за пределами соединения не менее чем  
  на 1/4 полного усилия, которое может быть воспринято ее сечением 

0,9 

Крепление выступающей полки швеллера, уголка или 
горизонтального листа коробчатого сечения угловым коротышом 

0,7 

 
8.4.10.4.15  При действии в плоскости соединения изгибающего момента распределение 

усилий  на  болты  следует  принимать  пропорционально  расстояниям  от  центра  тяжести 
соединения до рассматриваемого болта. 

8.4.10.4.16  Болты, соединяющие стенки и пояса составных балок, следует рассчитывать 

по формулам: 

СП РК 3.03-112-2013

 

183 

- при отсутствии местного давления      

,min

,

b

QS

a

N

m

I



                                                            (235)

 

 

- при воздействии на пояс местного давления 

q 

2

2

,min

,

b

QS

a

q

N

m

I



  









                                                 (236) 

В Формулах (235) и (236): 

a

 — шаг поясных болтов; 

,min

b

N

 — меньшее  из  значений  расчетного  усилия  для  одного  болта,  определяемых 

по 8.4.10.4.13; 

S

 — статический момент брутто пояса балки относительно нейтральной оси; 

I

 — момент инерции сечения брутто балки относительно нейтральной оси; 

m

 — коэффициент условий работы, определяемый по Таблице 60. 

8.4.10.4.17  Расчетное  усилие 

,

bh

Q

  которое  может  быть  воспринято  каждой 

поверхностью  трения  соединяемых  элементов,  стянутых  одним  высокопрочным  болтом 
(одним болтоконтактом), следует определять по формуле 

,

bh

bh

P

Q







                                                            (237) 

где  

P

  — усилие натяжения высокопрочного болта; 

μ — коэффициент трения, принимаемый по Таблице 57; 

bh



  — коэффициент надежности, принимаемый по Таблице 83. 

 

Таблица 83 - Коэффициенты надежности при различных способах 

обработки контактных поверхностей

 

Число  

высокопрочных 

болтов  

в соединении 

Значение коэффициента надежности γ

bh

 при обработке контактных 

поверхностей* способом 

песко-

струйным 

или 

дробе-

струйным 

дробеструйным  

с нанесением 

фрикционного 

грунта  

или клеефрик-

ционного  

покрытия 

газо-

пламенным 

стальными  

щетками 

дробе- 

метным 

дробеметным  

с газопламенным  

нагревом  

поверхности  

металла в зоне  

отверстия до   

250 - 300 °С 

2–4 

1,568 

1,250 

1,956 

2,514 

1,441 

1,396 

5–19 

1,362 

1,157 

1,576 

1,848 

1,321 

1,290 

20 

1,184 

1,068 

1,291 

1,411 

1,208 

1,189 

______________ 
*  Количество  обрабатываемых  контактных  поверхностей  (одна  или  обе)  следует  принимать  по 
Таблице 57. 

 
Усилие натяжения 

P

, кН, высокопрочного болта следует определять по формуле 

СП РК 3.03-112-2013 

184 

,

bh

bn

bh

P

R A m



                                                               (238) 

где 

bh

R

  — расчетное сопротивление высокопрочного болта растяжению, определяемое 

по 8.3.8; 

bh

m

— коэффициент  условий  работы  высокопрочных  болтов  при  натяжении  их 

крутящим моментом, равный 0,95. 

8.4.10.4.18  Число 

n

  высокопрочных  болтов  в  соединении  при  действии  продольной 

силы 

N

, проходящей через центр тяжести соединения, следует определять по формуле 

,

bh

s

N

n

mQ n



                                                                  (239) 

где  

m

 — коэффициент условий работы, принимаемый по Таблице 60; 

Q

bh

  — расчетное усилие на один болтоконтакт, кН, определяемое по Формуле (237); 

n

s

 — количество болтов в соединении. 

8.4.10.4.19  При  действии  в  плоскости  соединения  изгибающего  момента  или 

продольной  силы  с  изгибающим  моментом  усилие,  приходящееся  на  рассматриваемый 
высокопрочный  болт,  следует  определять  согласно  8.4.10.4.15  и  требования                     
СН РК 3.03-12 (6.3.21). 

8.4.10.4.20  Высокопрочные  болты,  соединяющие  стенки  и  пояса  составных  балок, 

следует рассчитывать по формулам: 

- при отсутствии местного давления 

,

s

bh

QS

a

n Q m

I



                                                             (240) 

- при воздействии на пояс местного давления 

q

 

2

2

,

s

bh

QS

a

q

n Q m

I



  









                                              (241) 

В Формулах (240) и (241): 

s

n

 — число контактов в соединении; 

bh

Q

  — расчетное 

усилие,  кН,  воспринимаемое  одним  болтоконтактом  и 

определяемое  по  Формуле  (237);  остальные  обозначения  — те  же,  что  приведены  в 
8.4.10.4.16. 

8.4.10.4.21 В случае если совместная работа проезжей части и поясов главных ферм 

обеспечивается  специальными  горизонтальными  диафрагмами,  расчет  крепления 
продольных  балок  к  поперечным  следует  выполнять  на  поперечную  силу  и  момент  с 
учетом  требований  СН  РК  3.03-12  (6.3.19);  при  этом  усилия  в  болтах,  прикрепляющих 
вертикальные уголки к стенке поперечной балки, следует определять как для фланцевых 
соединений. 

Расчет  болтовых  и  фрикционных  соединений  креплений  балок  проезжей  части 

пролетных строений с решетчатыми главными фермами допускается выполнять только на 
поперечную силу, с учетом дополнительного коэффициента условий работы 

m

b

 согласно 

Таблице 84.    

СП РК 3.03-112-2013

 

185 

8.4.10.4.22  Расчет  по  прочности  стыковых  накладок  растянутых  элементов  ферм  и 

поясов  сплошных  балок  следует  выполнять  с  введением  для  накладок  коэффициента 
условий работы 

0,9.

m



 

 

Таблица 84 - Коэффициенты условий работы 

m

b

 

Характеристика крепления  

и места расположения болтов 

Особенности  

конструкции узла 

Коэффициент  

условий работы 

b

m

 

Во всех пролетных строениях 

Вертикальные уголки прикрепления 
поперечной балки к узлу решетчатой 
главной фермы: 

 
 
 
Конструкция не способна 
воспринимать опорный момент 
Конструкция способна воспринимать 
опорный момент 
Независимо от конструкции 

 
 
 

0,85 

 

0,9 

 

0,9 

- болты в полках уголков,  
  прикрепляемых к ферме 
 
 
- то же, к поперечной балке 

Совместная работа проезжей части и поясов главных ферм не обеспечивается 

Вертикальные уголки прикрепления 
продольной балки к поперечной: 

 
 
Конструкция не способна 
воспринимать опорный момент 
Конструкция способна 
воспринимать опорный момент 
Независимо от конструкции 

 
 

0,7 

 

0,9 

 

0,9 

- болты в полках уголков,  
  прикрепляемых к поперечной балке 
 
 
- то же, к продольной балке 

 
8.4.10.4.23

 

Листы  узловых  фасонок  следует  проверять  на  прочность  крепления 

растянутых  и  сжатых  элементов  по  контуру,  соединяющему  центры  отверстий 
периферийных болтов крепления указанных элементов, по формуле 





0, 675

0, 212

1

,

y

i

i

N

tR m

l



 



                                     (242) 

где  

N

 — продольное усилие в элементе; 

t

 — толщина узловой фасонки, м; 

m

 — коэффициент условий работы, принимаемый по Таблице 60; 

i

l

 — длина 

i

-го участка проверяемого контура узловой фасонки, м; 

i



 — угол  между  направлением 

i

-го  участка  проверяемого  контура  и  осью 

элемента 

0

,

2

i







  









 рад. 

8.4.10.4.24  Прочность  узловых  болтов-шарниров  допускается  проверять  в 

предположении  работы  болта  на  изгиб  как  свободнолежащей  балки,  нагруженной 
сосредоточенными  силами  по  оси  пакетов,  соприкасающихся  с  болтом,  принимая 
расчетные сопротивления по Таблице 48. 
 

СП РК 3.03-112-2013 

186 

8.4.10.5 Расчет соединительных планок и перфорированных листов  
 

Соединительные  планки  или  перфорированные  листы  сквозных  сжатых  элементов 

следует рассчитывать на условную поперечную силу 

,

fic

Q

  кН, принимаемую постоянной 

по всей длине стержня и определяемую по формуле 

,

fic

N

Q







                                                          (243) 

где  

N

 — продольное усилие сжатия в элементе, кН; 



 — коэффициент  продольного  изгиба  при  проверке  устойчивости  элемента  в 

плоскости  соединительных  планок  или  перфорированных  листов,  принимаемый  по 
Таблицам  С.1-С.3  Приложения  С  в  зависимости  от  приведенного  относительного 
эксцентриситета 

;

ef

e

 

         α  —  коэффициент,  принимаемый  равным  0,024  –  0,00007λ,  но  не  более  0,015,  0,017 

соответственно  для  сталей  марок  16Д,  15ХСНД  и  0,018  для  сталей  марок  10ХСНД,          
390-14Г2АФД, 

390-15Г2АФДпс 

(здесь  λ  — гибкость  элемента  в  плоскости 

соединительных планок или перфорированных листов). 

Соединительные  планки  и  перфорированные  листы  сквозных  сжато-изогнутых 

элементов  следует  рассчитывать  на  поперечную  силу,  равную  сумме  фактической 
поперечной силы при изгибе и условной 

,

fic

Q

 определяемой по Формуле (243). 

При  расположении  соединительных  элементов  в  нескольких  параллельных 

плоскостях,  перпендикулярных  оси,  относительно  которой  выполняется  проверка 
устойчивости, поперечную силу 

Q

 следует распределять: 

- при  соединительных  планках  или  перфорированных  листах,  а  также  в  случае  их 

сочетания — поровну между всеми плоскостями планок и перфорированных листов; 

- при  сплошном  листе  (пакете)  и  соединительных  планках  или  перфорированных 

листах — на сплошной лист (пакет) принимать часть поперечной силы, равную 

,

bl

Q

 кН, и 

определяемую по формуле 

,

,

bl ef

bl

ef

A

Q

Q

A



                                                   (244) 

где  

ef

A

 — площадь сечения брутто сквозного элемента, м

2

, равная 

;

ef

bt



 

здесь 

b

 и 

t

ef

 определяют по 8.4.4.2; 

,

bl ef

A

  — часть сечения элемента, работающая вместе со сплошным листом и равная  

,

1

2

,

bl ef

bl

v

A

A

t







  

здесь  

bl

A

  — площадь сечения сплошного листа, м

2

;  

v

t

 — толщина вертикального листа или пакета, м;  

1



 — коэффициент, принимаемый по 8.4.7.8. 

Соединительные  планки  и  перфорированные  листы  в  промежутках  между 

отверстиями  перфорации  следует  рассчитывать  на  приходящуюся  на  них  часть 
поперечной силы 

Q

 как элементы безраскосных ферм.   

 

СП РК 3.03-112-2013

 

187 

8.4.10.6 Расчет опорных частей  
 

8.4.10.6.1  Элементы  опорных  частей  (катки,  балансиры,  плиты),  как  правило, 

следует рассчитывать как конструкции на упругом основании. 

Допускается  определять  усилия  в  верхних  балансирах  всех  опорных  частей,  в 

нижних  балансирах  неподвижных  опорных  частей  в  предположении  равномерного 
распределения нагрузки по площади опирания. 

8.4.10.6.2 При расчете опорных частей следует учитывать требования 6.3.10 и 6.4.5, а 

для  подвижных  опорных  частей  следует  учитывать  также  эксцентриситеты  передачи 
давления,  равные  продольным  перемещениям  катков,  секторов  и  балансиров  от 
нормативных нагрузок и воздействий. 

Продольные  перемещения  подвижных  опорных  частей  следует  определять  от 

постоянной нагрузки, временной вертикальной нагрузки  с динамическим коэффициентом, 
деформации опор и их оснований, а также от температуры, указанной в 6.4.4. При этом для 
пролетных  строений  с  отношением  расстояния  между  фермами  к  пролету  более  1:15 
следует учитывать воздействие на неподвижные опорные части нагрузок, возникающих от 
перепада температур поясов главных ферм, равного 15 °С. 

8.4.10.6.3  Заделку  анкерного  болта  следует  рассчитывать  в  соответствии  с         

СНиП 2.03.01 (5.14) с введением при этом коэффициента условий работы 

0, 7.

m



 

8.4.10.6.4  Расчет  на  смятие  в  цилиндрических  шарнирах  (цапфах)  балансирных 

опорных  частей  (при  центральном  угле  касания  поверхностей,  более  или  равном  90°) 
следует выполнять по формуле  

,

1, 25

lp

F

R m

rl



                                                  (245) 

Расчет на диаметральное сжатие катков следует выполнять по формуле 

1

,

2

cd

F

R m

rl



                                                    (246) 

В Формулах (245) и (246):  

F

 — давление на опорную часть, кН; 

F

1

 — давление на один наиболее нагруженный каток, кН; 

r

 — радиус кривизны поверхности катка или шарнира, м; 

l

 — длина катка или шарнира, м; 

m

 — коэффициент условий работы, принимаемый по Таблице 60; 

,

lp

cd

R

R

 — расчетные  сопротивления  соответственно  местному  смятию  при  плотном 

касании  и  диаметральному  сжатию  катков  при  свободном  касании,  МПа,  принимаемые 
согласно 8.3.2.  

 

8.5  Конструктивные требования 
 
8.5.1 Общие положения 
 

8.5.1.1  В  железнодорожных  мостах  пролетные  строения  с  раздельными  балками  и 

продольные балки проезжей части должны иметь продольные связи по верхним и нижним 

СП РК 3.03-112-2013 

188 

поясам. Прикрепление продольных связей к стенкам балок в железнодорожных мостах не 
допускается. 

«Открытые»  пролетные  строения  (8.4.7.5)  и  «открытая»  проезжая  часть  в 

железнодорожных  мостах  допускаются  только  при  наличии  технико-экономического 
обоснования  и  при  условии  закрепления  свободных  поясов  жесткими  рамами  в 
плоскостях поперечных балок, а в проезжей части — поперечными связями. 

При  наличии  элементов,  жестко  связывающих  пояса  балок  или  ферм  (например, 

железобетонной  или  стальной  плиты),  допускается  не  устраивать  продольных  связей  в 
соответствующей плоскости, если они не требуются по условиям монтажа. 

В арочных пролетных строениях продольные связи следует устраивать в плоскости 

одного  из  поясов  арок  и  в  плоскости  проезжей  части,  если  она  не  имеет  плиты;  при 
решетчатых арках следует предусматривать поперечные связи между ними и продольные 
связи по обоим поясам. 

8.5.1.2  В  железнодорожных  мостах  при  мостовом  полотне  с  поперечинами 

расстояние  между  осями  продольных  балок  следует  назначать  1,90  м,  а  между  осями 
главных  балок  (ферм),  при  отсутствии  балочной  клетки,  —  2,00  м.  При  большем 
расстоянии  между  осями  главных  балок  (ферм)  следует  предусматривать  устройство 
железобетонной или стальной плиты. 

 
8.5.2 Сечения элементов 
 

8.5.2.1 Наименьшая  толщина  деталей  элементов  пролетных  строений  и  опор 

принимается  по  расчету  на  прочность,  устойчивость,  выносливость,  жесткость  и 
колебания, но не менее указанной в Таблице 85. 

 8.5.2.2  В  составных  элементах  решетчатых  ферм  следует  соблюдать  требование, 

чтобы  отношение  δ  расчетной  ширины 

b

  к  толщине

  t

  листов  не  превышало  следующих 

значений: 

- 60 — для вертикальных и горизонтальных листов коробчатых элементов; 
- 45 — для горизонтальных листов Н-образных элементов; 
- 20   — для листов со свободными (неокаймленными) свесами; 
- 30  — для листов со свесами, окаймленными уголками или ребрами. 
За расчетную ширину

 b

 листа следует принимать: 

а) при обеих закрепленных продольных кромках: 
  1)  для  элементов  с  болтовыми  соединениями  —  расстояние  между  ближайшими 

рисками  болтов,  присоединяющих  данный  лист  к  перпендикулярным  ему  листам  или 
соединительным связям; 

  2)  для  сварных  и  прокатных  элементов  —  расстояние  между  осями  указанных 

листов; 

б) при закреплении одной продольной кромки: 
  1)  для  элементов  с  болтовыми  соединениями  —  расстояние  от  свободного  края 

листа до ближайшей риски болтов; 

  2) для сварных и прокатных элементов — расстояние от свободного края листа до 

оси ближайшего листа, расположенного перпендикулярно данному. 

СП РК 3.03-112-2013

 

189 

8.5.2.3  В  сжатых  элементах  Н-образного  сечения  толщина  горизонтального  листа 

должна составлять от толщины соединяемых листов 

t

f

, не менее: 

- 0,4

t

f

  

— в элементах с болтовыми соединениями; 

- 0,6

t

f

   — в сварных и прокатных элементах при 

t

f

 



 24 мм и 0,5

t

f

 — при 

t

f

 > 24 мм. 

8.5.2.4  При  конструировании  узлов  ферм  следует  обеспечивать  местную 

устойчивость  сжатых  зон  узловых  фасонок  в  соответствии  с  8.4.7.8,  при  необходимости 
подкрепляя свободные кромки окаймляющими уголками или ребрами. 

 

Таблица 85 - Минимальные толщины деталей элементов пролетных 

строений и опор 

Детали конструкций 

Наименьшая толщина  

или сечение деталей конструкции, мм 

в железнодорожных 

мостах и трубах  

под железную 

дорогу 

в автодорожных,  

городских и 

пешеходных мостах и 

трубах под 

автомобильную дорогу 

1  Листовые 

волнистые 

профили 

для 

металлических  гофрированных  труб  обычного 
исполнения 

2 

1,5 

2 То же, для труб северного исполнения 

2,5 

2 

3  Листовые  детали  (за  исключением  указанных  
в поз. 4 – 9)  

10 

10 

4  Узловые 

фасонки 

главных 

ферм 

и 

вертикальные  стенки  сварных  изгибаемых 
главных балок 

12 

10 

5  Узловые фасонки связей 

10 

8 

6  Накладки  в  стыках  ребер  ортотропной  плиты 
и планки 

8 

8 

7  Прокладки 

4 

4 

8  Горизонтальные опорные листы 

20 

20 

9  Листы настила: 
- ортотропных плит 
- ребер ортотропных плит 

 

14 
12 

 

14 
12 

10  Уголки  в  основных  элементах главных ферм  
и проезжей части 

100



100



10 

100



100



10 

11  Уголки 

фланцевых 

прикреплений 

продольных и поперечных балок 

100



100



12 

100



100



12 

12  Уголки в элементах связей 

80



80



8 

80



80



7 

ПРИМЕЧАНИЕ Допускается следующая наибольшая толщина проката, мм: 
20 — для пакетов деталей, стягиваемых обычными болтами; 
60 — для сварных элементов из углеродистой и низколегированной сталей; 
16 — для стыковых накладок и узловых фасонных листов при применении фрикционных соединений. 

 

СП РК 3.03-112-2013 

190 

8.5.2.5 Двутавровые сварные балки следует проектировать из одного вертикального 

и  двух  горизонтальных  листов,  а  коробчатые  —  из  двух  вертикальных  и  двух 
непосредственно соединенных с ними поясными швами горизонтальных листов. 

Если  требуемая  толщина  пояса  сварной  балки  превосходит  60  мм  и  50  мм 

(соответственно  в  конструкциях  обычного  и  северного  исполнения)  допускается 
применение в поясах пакетов из двух листов. 

Изменение  сечения  пояса  следует  осуществлять  в  зоне  расположения  его  стыков, 

предусматривая  скосы  по  ширине  или  по  толщине,  а  при  необходимости  —  то  и  другое 
одновременно с уклоном 1:8 — для растянутого пояса и 1:4 — для сжатого. 

В  поясах  из  двух  листов  следует  применять  листы,  отличающиеся  по  ширине  не 

менее чем на 100 мм. Для автодорожных и городских мостов допускается применение в 
поясах  балок  пакетов  из  листов  одинаковой  ширины,  соединенных  сварными  швами, 
наложенными  по  соприкасающимся  кромкам,  с  разделкой  кромок  на  требуемую  по 
расчету глубину. 

8.5.2.6 Наружный лист пакета пояса, обрываемый в пролете балки с учетом указаний              

СН РК 3.03-12 ( 6.4.14), следует продолжить за место его теоретического обрыва на длину, 
обеспечивающую  прикрепление  50  %  площади  сечения  листа.  При  этом  следует 
предусматривать:  толщину  этого  листа  на  конце  —  10  мм;  симметричные  скосы  по 
ширине  (со  сведением  на  нет)  —  с  уклоном  1:4;  скос  по  толщине  —  с  уклоном  1:8  для 
растянутого  пояса  и  1:4  —  для  сжатого.  Для  косых  швов  на  конце  листа  следует 
предусматривать отношение катетов 1:2 (меньший катет — по вертикали) и механическую 
обработку  для  получения  плавных  (радиусом  не  менее  5  мм)  переходов  к  основному 
металлу непрерываемого листа пояса. 

8.5.2.7  В  железнодорожных  мостах  при  мостовом  полотне  с  деревянными 

поперечинами  следует  обеспечивать  центрированную  передачу  давления  поперечин  на 
стенки главных или продольных балок, при этом под нагрузкой должно быть исключено 
касание поперечинами элементов продольных и поперечных связей. 

 
8.5.3 Ребра жесткости сплошных изгибаемых балок 
  

8.5.3.1  В  опорных  сечениях,  в  местах  передачи  сосредоточенных  сил  (кроме  мест 

опирания  мостовых  поперечин),  расположения  поперечных  связей  в  сплошных 
изгибаемых  балках  следует  предусматривать  поперечные  ребра  жесткости  из  полос, 
уголков или тавров. 

Промежуточные  поперечные,  а  также  продольные  ребра  жесткости  следует 

предусматривать  в  соответствии  с  расчетом  местной  устойчивости  стенок  для  стадий 
изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации. 

При  отсутствии  местного  давления  продольные  ребра  жесткости  следует 

располагать на расстоянии от сжатого пояса: 

- при одном ребре — от 0,20

h

w

 до 0,25

h

w

; 

- при двух или трех ребрах: первое ребро — от 0,15

h

w

 до 0,20

h

w

; второе ребро — от 

0,40

h

w

 до 0,50

h

w

; третье ребро следует располагать, как правило, в растянутой зоне стенки. 

Расчетную высоту стенки 

h

w

 

следует принимать в соответствии с Приложением Т.