содержание .. 3 4 5 6 ..
Автоматизированное проектирование и расчет шнековых машин - часть 5
= t
1
/ (
πD); ϕ
2
– угол наклона винтовой нарезки по наружному диаметру у формующей головки tg
ϕ
2
= t
2
/ (
πD).
3. Для зоны дозирования шнека с переменной глубиной нарезки:
8
2
6
6
з
3
2
)
(
J
t
J
J
e
i
t
+
−
π
=
α
;
(2.23)
)
(
12
)
(
8
2
7
0
з
2
J
t
J
l
e
i
t
t
+
−
π
=
β
;
(2.24)
2
2
2
0
2
3
2
10
t
D
el
t
D
+
π
δ
π
=
γ
.
(2.25)
где i
з
– число заходов шнека.
Величины J
6
, J
7
и J
8
представляют собой коэффициенты, характеизующие конструкцию шнека
с переменной глубиной винтового канала и определяются по следующим соотношениям:
2
н
2
2
н
2
н
6
2
lg
)
(
2
9
,
6
1
h
h
D
h
h
h
h
D
J
+
−
−
=
;
(2.26)
1
)
(
2
н
2
н
2
н
2
7
−
+
π
=
h
h
h
h
D
h
h
J
;
(2.27)
2
2
2
н
2
2
н
2
н
н
2
2
н
3
2
н
8
2
)
(
2
)
(
)
(
lg
)
(
3
,
2
h
h
D
D
h
h
h
h
d
D
h
d
D
h
D
h
h
J
+
+
+
+
+
−
=
, (2.28)
где d
н
– диаметр сердечника шнека в начале зоны дозирования, м:
0
2
1
1
н
l
l
d
d
d
d
−
−
=
;
d
1
– диаметр сердечника шнека под загрузочной воронкой, м; d
2
– диаметр сердечника на кон-
це шнека, м; h
н
– глубина винтового канала шнека в начале зоны дозирования, м:
0
2
1
1
н
l
l
h
h
h
h
−
−
=
;
h
1
– глубина винтового канала в зоне загрузки, м; h
2
– глубина винтового канала на конце
шнека, м.
Объемная производительность шнековых машин для переработки резиновых смесей может
быть также определена на основе гидромеханической теории. Резиновую смесь в этом случае
можно рассматривать как жидкость с высокой вязкостью. Тогда объемная производительность
машины будет определяться объемной производительностью прямого потока и объемной произво-
дительностью обратного потока. Вследствие высокой вязкости материала поток утечек может не
учитываться. Поскольку шнеки для переработки резиновых смесей имеют глубокую нарезку, то