содержание   ..  1  2  3  4  5  6  7  8   ..

Приложение А

(рекомендуемое)

Рекомендуемая область применения сужающих устройств (Р Газпром 5.7-2009)

Рекомендуемая область применения СУ для измерений расхода и количества веществ в основных технологических процессах добычи и транспорта углеводородного сырья приведена в таблице А.1.

Таблица А.1 – Рекомендуемая область применения СУ в основных технологических процессах добычи и транспорта углеводородного сырья

Приложение Б

(рекомендуемое)

Методы определения эквивалентной шероховатости внутренней стенки измерительного трубопровода

Б.1 Для определения Rш может быть использован один из следующих методов:

• прямого измерения среднеарифметического отклонения профиля шероховатости Rа

  и вычисления Rш по ГОСТ 8.586.1 [формула (7.1)];

• применения табличных значений эквивалентной шероховатости ИТ по ГОСТ 8.586.1 (приложение Д);

• экспериментального определения коэффициента гидравлического трения ИТ  и вы-числения Rш по ГОСТ 8.586.1 [формула (7.2)].

Б.2 На вновь вводимых в эксплуатацию узлах измерений перед монтажом участков ИТ должно быть измерено в соответствии с требованиями ГОСТ 8.586.1 (пункт 7.1.5) их средне-арифметическое отклонение профиля шероховатости Rа.

При этом следует учесть, что механические СИ шероховатости могут быть использова-ны только для чистых поверхностей.

При наличии отложений или загрязнений на внутренней поверхности следует приме-нять оптические СИ.

Б.3 Приведенные в ГОСТ 8.586.1 (таблица Д.1) значения эквивалентной шероховато-сти ИТ являются результатом систематизации и классификации результатов большого числа исследований. Однако даже для одного вида труб и материалов, из которых они изготовлены, одинаковых условий эксплуатации реальное значения эквивалентной шероховатости ИТ мо-жет изменяться в широком диапазоне. Неопределенность табулированных значений Rш до-стигает 100 %, поэтому метод применения табличных значение эквивалентной шероховатости ИТ для определения Rш уступает по точности другим методам.

Известно, что в процессе эксплуатации возрастает эквивалентная шероховатость сте-нок трубопровода. По данным справочника [7], процесс изменения шероховатости во време-

ни может быть описан формулой

Rш = Rшн + , (Б.1)

где Rшн – начальная шероховатость стенок трубопровода;

 – скорость изменения шероховатости в мм/год;

 – время эксплуатации трубопровода в годах.

Скорость изменения шероховатости трубопроводов зависит от типа транспортируемой по ним среды. Газопроводы меньше подвергаются механическим загрязнениям, чем, напри-

мер, водопроводы и вентиляционные трубопроводы. Однако содержание в газе сероводорода, углекислот и кислорода способствует коррозии металла, что приводит к росту шероховатости стенок газопровода. Скорость изменения шероховатости газопроводов, как правило, не пре-вышает 0,05 мм в год. При сухих газах, если внутренняя поверхность не подвергается коррозии, шероховатость может даже снизиться, так как трубы отчасти шлифуются сухим газом [7].

Формула (Б.1) может быть использована для оценки возможных изменений значений шероховатости внутренней поверхности ИТ и определения сроков необходимой очистки по-верхности ИТ.

Б.4 Метод определения эквивалентной шероховатости внутренней стенки ИТ, осно-ванный на экспериментальном определении коэффициента гидравлического трения ИТ и вычислении Rш по ГОСТ 8.586.1 [формула (7.2)], может быть применен только в случае, ког-да прямолинейные участки ИТ перед СУ соответствуют установленным в подразделе 6.2 соответствующей части комплекса стандартов – ГОСТ 8.586.2, ГОСТ 8.586.3 и ГОСТ 8.586.4 для СУ при  = 0,75 и нулевой дополнительной неопределенности коэффициента истечения. Кроме того, скорость газа должна быть не менее 10 м/с, а давление – более 1 МПа.

Б.5 Порядок выполнения работ и необходимых вычислений:

а) перед СУ на ИТ сверлят два отверстия для отбора перепада давления. Первое от-верстие сверлят на расстоянии 1,5D перед СУ, второе отверстие – на расстоянии l от первого отверстия (МС и уступы на участке между отборами должны отсутствовать).

Для обеспечения осреднения давления рекомендуется сверление нескольких отвер-стий, равномерно расположенных по периметру трубопровода.

Первое отверстие (или группу отверстий), расположенное на расстоянии 1,5D перед СУ, подключают к минусовой камере СИ перепада давления. Второе отверстие (или группу от-верстий), расположенное в сечении трубопровода на расстоянии l от СУ, подключают к плю-совой камере СИ перепада давления.

Отверстия для отбора давлений должны удовлетворять требованиям ГОСТ 8.586.2 (под-раздел 5.2).

В сечениях ИТ, выбранных для сверления отверстий, определяют внутренний диа-метр ИТ.

Необходимое расстояние l может быть рассчитано по формуле

(Б.2)

где D – средний диаметр трубопровода на участке длиной l, м;

ΔpТ – необходимый перепад давления на прямолинейном участке длиной l, Па;

w – средняя скорость потока в ИТ, м/с.

Для газовых сред на коротких прямых участках ИТ наблюдаются малые перепады дав-ления, поэтому следует выбирать СИ перепада давления с наименьшим верхним пределом измерений. Так, например, при плотности газа 5 кг/м3, скорости газа 10 м/с и диаметре трубо-

провода 0,1 м на длине l  4 м в соответствии с формулой (Б.2) перепад давления будет равен только 100 Па.

Перепад давления необходимо измерять на участках ИТ, где сформирована эпюра ско-ростей потока, поэтому ближайшее МС должно быть удалено от участка, на котором произво-дится отбор давления. Необходимая длина прямолинейного участка ИТ между МС и местом отбора давления должна быть не менее 2/3 длины между МС И СУ, указанной в Б.4;

б) устанавливают наибольший допустимый перепад давления на СУ. Измеряют мас-совый расход среды через СУ, используя алгоритм, приведенный в ГОСТ 8.586.5 (подраз-дел 8.1). При этом Rш принимают равным значению, выбранному по ГОСТ 8.586.1 (табли-ца Д.1). Измеряют перепад давления на прямолинейном участке ИТ (см. перечисление а) пе-ред СУ, а также давление и температуру газа в ИТ. При этом давление допускается измерять путем подключения манометра к плюсовой импульсной линии СИ перепада давления;

в) рассчитывают среднюю скорость потока, коэффициент гидравлического трения и число Re:

 (Б.3)

(Б.4)

где  – вязкость среды;

D1 – внутренний диаметр трубы на расстоянии 1,5D перед СУ, м;

D2 – внутренний диаметр трубы во втором сечении относительно СУ, м;

 – плотность газа при рабочих условиях на участке перед СУ, кг/м3.

(Б.5)

Определяют приближенное значение относительной эквивалентной шероховатости стенок трубопровода по следующей формуле:

 (Б.6)

г) используя приближенное значение эквивалентной шероховатости стенок трубопро-вода, заново рассчитывают расход на диафрагме и определяют новые значения средней ско-рости потока, коэффициента гидравлического трения и числа Re. Затем по формуле (Б.6) рас-считывают действительное значение Rш/D.

Приложение В

(справочное)

Поправки к комплексу межгосударственных стандартов ГОСТ 8.586.1-2005 –8.586.5-2005

В настоящем приложении приведен перечень опечаток, допущенных в комплексе стандартов, и поправок, уточняющих их требования.

В.1 ГОСТ 8.586.1-2005

В каком месте Напечатано Должно быть

Пункт В.4, перечень в), вторая формула после формулы (В.24)

Пункт В.5.1.3, текст перед фор-мулой (В.35)

Пункт В.5.1.4, формула (В.38)

Для всех СУ, кроме сопел ИСА 1932, дополнительно рассчитывают параметр по формуле

N = Nmin = max(Nв, )

Для всех СУ, кроме сопел ИСА 1932, дополнительно рассчитывают параметр по формуле

N = Nmin = max(Nн, )

В.2 Поправки к ГОСТ 8.586.2-2005

Продолжение таблицы

В.3 Поправки к ГОСТ 8.586.3-2005

В каком месте Напечатано Должно быть

Таблица 5, цифра на пересечении столбца Б для  = 0,5 и строки для

«запорного клапана или вентиля»

1 11

Таблица 5, цифра на пересечении столбца А для  = 0,8 и строки для

«затвора (заслонки)»

39 49

Формула (5.5)

Рисунок 4, неверно показан индекс при нижнем диаметре 

Продолжение таблицы

В.4 Поправки к ГОСТ 8.586.4-2005

В.5 Поправки к ГОСТ 8.586.5-2005

В каком месте Напечатано Должно быть

Формула (5.7)

Окончание таблицы

В каком месте Напечатано Должно быть

Пункт 6.3.5, перечисление б)

Пункт 8.1.2.2, перечисле-ние е)

Пункт 8.3.5, перечисление е) Пункт 8.4.2, формула (8.9)

Dt < 0,03D

…qi-1 будет удовлетворять усло-вию...

… qi-1 будет удовлетворять усло-вию…

T = 4 – lg(2A )

Dt  0,03D

…qi-1 не будет удовлетворять условию...

… qi-1 не будет удовлетворять условию…

T = 4 – lg(2A )

Пункт 10.1.5, пояснение символов к формуле (10.9)

Пункт 10.1.6, пояснение символа к формуле (10.11)

Пункт 10.2, формула (10.16)

Пункт 10.3.3, вторая строка после формулы (10.18)

Пункт 10.3.7, формула

(10.26)

–...;

–...

Fyi –

ГОСТ 8.586.1 (подпункт 5.3.3.2)

для диафрагм

YJ

–...;

–...

–

ГОСТ 8.586.2 (подпункт 5.3.3.2)

для диафрагм

Пункт 10.3.7, пояснение – – символов к формуле (10.26)

Таблица Е.2, третья колонка и третья строка

л л

Таблица Е.2, третья колонка

и четвертая строка в в

ш ш

Приложение Г

(рекомендуемое)

Рекомендации по определению длины прямолинейных участков измерительных трубопроводов

Г.1 Общие положения

Г.1.1 При расчете необходимой длины прямолинейных участков ИТ, а также проверке требований раздела 6.2 ГОСТ 8.586.2 – ГОСТ 8.586.4 рекомендуется применять аттестован-ные программные комплексы.

Г.1.2 Правильность выполнения расчетов длины прямолинейных участков ИТ обеспе-чивается только при условии отсутствия ошибок при классификации видов МС, размещен-ных на ИТ. При этом следует учитывать, что классификация МС, состоящих из групп колен, зависит от типа СУ [см. ГОСТ 8.586.2–ГОСТ 8.586.4 (приложение А)].

Г.1.3 Рекомендуемый порядок проверки выполнения требований к длине прямоли-нейных участков ИТ, общий для всех типов СУ, приведен в разделе Г.2.

Примеры по применению требований раздела 6.2 ГОСТ 8.586.2 приведены в разделах:

• Г.3, в случае простых (однозвенных) ИТ, то есть когда перед СУ отсутствуют МС вида

  «смешивающий потоки тройник»;

• Г.4, в случае сложных (многозвенных) ИТ, то есть когда перед СУ имеется МС вида

  «смешивающий потоки тройник», требующий проверки соответствия требованиям к длине прямолинейных участков ИТ по всем звеньям труб, образующих данное МС;

• Г.5, в случае размещения СУ на измерительных линиях коллекторных систем. Процедура выполнения расчетов по проверке выполнения требований к длине прямо-

  линейных участков ИТ аналогична для всех типов СУ и отличается только использованием различных табулированных значений минимальной длины прямолинейных участков ИТ и классификацией МС, состоящих из групп колен, поэтому во всех примерах в качестве СУ рас-сматривается только диафрагма.

  Г.1.4 Абсолютную длину прямолинейного участка ИТ, если известна его относительная длина, определяют по формуле (5.35).

  В настоящем приложении абсолютная длина и внутренний диаметр участков ИТ вы-ражены в мм.

  Г.1.5 Условные обозначения величин, применяемых в настоящем приложении, при-ведены в таблице Г.1.

  Таблица Г.1– Условные обозначения величин, применяемых в настоящем приложении

  
   

  Обозна-чение	Наименование величины
  l1	Абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между СУ и ближайшим установ-ленным перед ним МС
  l2	Абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между МС1 и МС2 (см. рисунок 9)
  l3	Абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между СУ и ближайшим установ-ленным после него МС
  l4	Абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между МС2 и МС3 (см. рисунок 9)
  lгк	Имеющаяся абсолютная длина участка ИТ между СУ и МС, образованным группой колен, или «МС неопределенного вида» [см. ГОСТ 8.586.2 (подраздел А.1.4)]
  L1нА; l1нА	Минимальная необходимая относительная и абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между СУ и ближайшим установленным перед ним МС, рассчитанная по данным колонок А таблицы 4 ГОСТ 8.586.2
  L2нА; l2нА	Минимальная необходимая относительная и абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между МС1 и МС2 (см. рисунок 7), рассчитанная по данным коло-нок А таблицы 4 ГОСТ 8.586.2
  L3нА; l3нА	Минимальная необходимая относительная и абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между СУ и ближайшим установленным после него МС, рассчитанная по данным колонок А таблицы 4 ГОСТ 8.586.2
  L1нБ; l1нБ	Минимальная необходимая относительная и абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между СУ и ближайшим установленным перед ним МС, рассчитанная по данным колонок Б таблицы 4 ГОСТ 8.586.2
  L2нБ; l2нБ	Минимальная необходимая относительная и абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между МС1 и МС2 (см. рисунок 7), рассчитанная по данным колонок Б таблицы 4 ГОСТ 8.586.2
  L3нБ; l3нБ	Минимальная необходимая относительная и абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между СУ и ближайшим установленным после него МС, рассчитанная по данным колонок Б таблицы 4 ГОСТ 8.586.2
  LгкА; lгкА	Минимальная необходимая относительная и абсолютная длина участка ИТ между СУ и МС, образованным группой колен, или «МС неопределенного вида» [см. ГОСТ 8.586.2 (подраздел А.1.4) ], рассчитанная по данным колонок А таблицы 4 ГОСТ 8.586.2
  LгкБ; lгкБ	Минимальная необходимая относительная и абсолютная длина участка ИТ между СУ и МС, образованным группой колен, или «МС неопределенного вида» [см. ГОСТ 8.586.2 (подраздел А.1.4) ], рассчитанная по данным колонок Б таблицы 4 ГОСТ 8.586.2
  LА; lА	Минимальная необходимая относительная и абсолютная длина участка ИТ между СУ и «МС неопределенного вида», рассчитанная по данным колонок А таблицы 4 ГОСТ 8.586.2

  Г.2 Порядок проверки выполнения требований к длине прямолинейных участков ИТ

  Г.2.1 Проверку соблюдения требований к длине прямолинейных участков ИТ реко-мендуется выполнять в следующей последовательности:

  а) классифицируют в соответствии с требованиями комплекса стандартов располо-женные перед СУ три ближайшие к нему МС и дополнительно МС, которые являются комбинацией колен, включая, в случае применения диафрагм, «МС неопределенного вида» [см. ГОСТ 8.586.2 (подраздел А.1.4)].

  Классификацию проводят в соответствии с требованиями:

  • ГОСТ 8.586.2 [приложение А и перечисление в) пункта 6.2.8] для диафрагм;

  • ГОСТ 8.586.3 [приложение А и перечисление а) пункта 6.2.8] для сопел ИСА 1932, эллипсных сопел и сопел Вентури;

• ГОСТ 8.586.4 [приложение А и перечисление в) пункта 6.2.8] для труб Вентури;

б) при наличии МС, образованных группой колен, включая, в случае применения диа-фрагм, «МС неопределенного вида» [см. ГОСТ 8.586.2 (подраздел А.1.4)], дополнительно вы-числяют абсолютную длину участка ИТ между данным МС и СУ. При этом длина данного участка ИТ должна быть равна сумме длины МС и прямолинейных участков ИТ, расположен-ных между МС и СУ;

в) в соответствии с 5.2.6.2.9 проводят отбор МС, которые необходимо учитывать при определении длины прямолинейных участков ИТ;

г) в зависимости от значения  рассчитывают необходимую минимальную относи-тельную длину прямолинейного участки ИТ после СУ. При этом используют формулу (6.1) ГОСТ 8.586.2 – ГОСТ 8.586.4 и данные колонок А:

• таблицы 4 ГОСТ 8.586.2 для диафрагм;

• таблицы 5 ГОСТ 8.586.3 для сопел ИСА 1932, эллипсных сопел и сопел Вентури;

• таблицы 3 ГОСТ 8.586.4 для труб Вентури.

  По формуле (5.35) пересчитывают значение относительной длины в абсолютную и сравнивают ее с имеющейся относительной длиной прямолинейного участка ИТ после СУ. Длина прямого участка после СУ должна быть не менее необходимой минимальной длины прямолинейного участка. Если данное требование не выполняется, то используют форму-лу (6.1) ГОСТ 8.586.2 – ГОСТ 8.586.4 и данные колонок Б:

• таблицы 4 ГОСТ 8.586.2 для диафрагм;

• таблицы 5 ГОСТ 8.586.3 для сопел ИСА 1932, эллипсных сопел и сопел Вентури;

• таблицы 3 ГОСТ 8.586.4 для труб Вентури,

  рассчитывают необходимую минимальную длину после СУ и сравнивают ее с имеющейся длиной прямолинейного участка ИТ после СУ. Если длина прямолинейного участка после СУ не менее рассчитанной минимальной длины, то при оценке неопределенности коэффициента истечения учитывают дополнительную составляющую, равную 0,5 %, в противном случае дли-на прямолинейного участка после СУ не соответствует требованиям комплекса стандартов;

  д) в зависимости от значения  и вида МС, расположенного перед СУ, рассчитыва-ют необходимую минимальную относительную длину прямолинейного участка ИТ перед СУ. При этом используют формулу (6.1) ГОСТ 8.586.2 – ГОСТ 8.586.4 и данные колонок А:

• таблицы 4 ГОСТ 8.586.2 для диафрагм;

• таблицы 3 ГОСТ 8.586.3 для сопел ИСА 1932, эллипсных сопел и сопел Вентури;

• таблицы 4 ГОСТ 8.586.4 для труб Вентури.

  По формуле (5.35) пересчитывают значение относительной длины в абсолютную и сравнивают ее с имеющейся длиной прямолинейного участка ИТ до СУ. Длина прямолиней-ного участка до СУ должна быть не менее рассчитанной необходимой минимальной длины прямолинейного участка. Если данное требование не выполняется и длина прямолинейного участка после СУ соответствует нулевой дополнительной погрешности коэффициента истече-ния [см. перечисление г)], то используют данные колонок Б:

• таблицы 4 ГОСТ 8.586.2 для диафрагм;

• таблицы 5 ГОСТ 8.586.3 для сопел ИСА 1932, эллипсных сопел и сопел Вентури;

• таблицы 3 ГОСТ 8.586.4 для труб Вентури,

  рассчитывают необходимую минимальную относительную длину прямолинейного участка ИТ перед СУ и сравнивают ее с имеющейся относительной длиной прямолинейного участка ИТ перед СУ. Если длина прямолинейного участка СУ не менее рассчитанной минимальной длины, то при оценке неопределенности коэффициента истечения СУ учитывают дополни-тельную составляющую, равную 0,5 %, в противном случае длина прямолинейного участка перед СУ не соответствует требованиям комплекса стандартов;

  е) в соответствии с требованиями:

• ГОСТ 8.586.2 [пункт 6.2.8, перечисление а), пункт 2)] для диафрагм;

• ГОСТ 8.586.3 [пункт 6.2.8, перечисление б), пункт 2)] для сопел ИСА 1932, эллипсных сопел и сопел Вентури;

• ГОСТ 8.586.4 [пункт 6.2.8, перечисление а), пункт 2)] для труб Вентури, рассчитывают необходимую минимальную длину прямолинейного участка ИТ между двумя МС, ближайшими к СУ, и проверяют выполнение условий, приведенных в таблице Г.2.

Таблица Г.2 – Условия для проверки длины прямолинейных участков ИТ

Если условия ни одного из вариантов, приведенных в таблице Г.2, не выполняются, то длина прямолинейных участков ИТ не соответствуют требованиям комплекса стандартов;

ж) при наличии на ИТ до СУ МС, образованных группой колен, включая, в случае при-менения диафрагм, «МС неопределенного вида» [см. ГОСТ 8.586.2 (подраздел А.1.4)], ис-пользуя формулу (6.1) ГОСТ 8.586.2 – ГОСТ 8.586.4 и данные колонок А:

• таблицы 4 ГОСТ 8.586.2 для диафрагм;

• таблицы 5 ГОСТ 8.586.3 для сопел ИСА 1932, эллипсных сопел и сопел Вентури;

• таблицы 3 ГОСТ 8.586.4 для труб Вентури,

  в зависимости от значения  и вида МС рассчитывают необходимую минимальную относи-тельную длину прямолинейного участка ИТ между данным МС и СУ и сравнивают ее с имею-щейся относительной длиной участка ИТ, рассчитанной в соответствии с требованиями пере-числения б).

  Длина участка ИТ, рассчитанная в соответствии с требованиями перечисления б), должна быть не менее рассчитанной необходимой минимальной длины прямолинейно-го участка между данным МС и СУ. Если данное требование не выполняется, но выпол-нены условия варианта № 1 (см. таблицу Г.2), то, используя формулу (6.1) ГОСТ 8.586.2 – ГОСТ 8.586.4 и данные колонок Б:

• таблицы 4 ГОСТ 8.586.2 для диафрагм;

• таблицы 5 ГОСТ 8.586.3 для сопел ИСА 1932, эллипсных сопел и сопел Вентури;

• таблицы 3 ГОСТ 8.586.4 для труб Вентури,

в зависимости от значения  и вида МС рассчитывают необходимую минимальную относи-тельную длину прямолинейного участка ИТ между данным МС и СУ и сравнивают ее с имею-щейся относительной длиной участка ИТ, рассчитанной в соответствии с требованиями пере-числения б).

Если длина участка ИТ не менее рассчитанной необходимой минимальной длины пря-молинейного участка между данным МС и СУ, то при оценке неопределенности коэффици-ента истечения СУ учитывают дополнительную составляющую, равную 0,5 %, в противном случае длина прямолинейных участков ИТ не соответствует требованиям комплекса стан-дартов.

содержание   ..  1  2  3  4  5  6  7  8    ..