содержание   ..  1  2  3  4  5  ..

• Диафрагмы с трехрадиусным или фланцевым способами отбора давления (Р Газпром 5.7-2009)

  В комментариях не нуждается.

  1. Диафрагмы с угловым способом отбора давления 5.2.5.2.3.1 – 5.2.5.2.3.2 В комментариях не нуждаются. 5.2.5.2.3.3 См. приложение В (раздел В.2).

  5.2.5.2.3.4 – 5.2.5.2.3.8 В комментариях не нуждаются.

  5.2.5.2.3.9 Если объемы камер до и после СУ разные, то рекомендуется кроме требо-вания к отношению площади внутренней полости камер усреднения к общей площади щели, соединяющих эту камеру с полостью ИТ [см. ГОСТ 8.586.2 (подпункт 5.2.3.6)], обеспечить выполнение дополнительного условия

  

  

  

  (5.33)

  
   

  где V1, V2 – объемы камер усреднения до и после СУ;

  S1, S2 – площади щели, соединяющие камеру усреднения с внутренней полостью ИТ до и после СУ.

  1. Коэффициенты и их неопределенности

     1. Границы применения

        В комментариях не нуждается.

     2. Коэффициенты

  5.2.5.3.2.1 – 5.2.5.3.2.2 В комментариях не нуждаются.

  1. См. приложение В (раздел В.2).

  2. В комментариях не нуждается.

  5.2.5.3.3 Неопределенности коэффициентов

  5.2.5.3.3.1 – 5.2.5.3.3.3 В комментариях не нуждается.

  5.2.5.3.3.4 Замена текущего значения радиуса входной кромки диафрагмы rк на его усредненное значение  приводит к дополнительной составляющей неопределенности значе-ния поправочного коэффициента Кп, которую рассчитывают по формуле

   (5.34)

  где  – поправочный коэффициент, рассчитанный по ГОСТ 8.586.2 [формула (5.16)].

  Кп – поправочный коэффициент, рассчитанный по ГОСТ 8.586.2 [формула (5.13)].

  Значение  является переменной величиной, которая принимает нулевое значение в середине межконтрольного интервала радиуса входной кромки диафрагмы и имеет наи-большее значение в начале и конце этого интервала. С уменьшением внутреннего диаметра отверстия диафрагмы и увеличением межконтрольного интервала значение  возрастает.

  5.2.5.4 Потери давления

  В комментариях не нуждается.

  1. Требования к установке

     1. Общие положения

        Степень влияния распределения скоростей потока в ИТ на коэффициент истечения диафрагм существенно зависит от значения  и незначительно – от способа отбора давления и числа Re (при отсутствии закрутки потока).

        Необходимые минимальные длины прямых участков ИТ, указанные в настоящем раз-деле, приведены с учетом необходимого запаса, обеспечивающего их достаточность при лю-бом числе Re и способе отбора давления.

     2. Минимальная длина прямолинейных участков измерительных трубо-проводов

        1. В ГОСТ 8.586.2 (таблица 4) приведены необходимые минимальные относи-тельные длины прямолинейных участков ИТ. Абсолютные значения этих длин рассчитывают

           по формуле

           l = L  D20, (5.35)

           
            

           где D20 – внутренний диаметр участка ИТ;

           L – относительная длина участка ИТ.

           

           Для промежуточных значений , не указанных в ГОСТ 8.586.2 (таблица 4), минимальную длину прямолинейных участков ИТ рассчитывают путем интерполяции данных ГОСТ 8.586.2 (таблица 4) по формуле

           (5.36)

           
            

           где 1, L1 – ближайшее большее к величине значение относительного диаметра диафраг-мы и соответствующее ему значение относительной длины прямолинейного участка ИТ, ука-занные в ГОСТ 8.586.2 (таблица 4);

           2, L2 – ближайшее меньшее к величине значение относительного диаметра диафраг-мы и соответствующее ему значение относительной длины прямолинейного участка ИТ, ука-занные в ГОСТ 8.586.2 (таблица 4);

           round – функция округления результата вычислений до ближайшего целого числа.

           Если в результате расчета получено значение, кратное 0,5, то полученное значение округляют до целого большего числа.

           Например, абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между МС типа «конфу-зор» и диафрагмой при  = 0,55 и D20 = 0,302 м может быть определена в следующей после-довательности:

           • в соответствии с данными ГОСТ 8.586.2 (таблица 4) для МС типа «конфузор» прини-мают 1 = 0,6; 2 = 0,5; L1 = 9; L2 = 8;

             

           • по формуле (5.36) рассчитывают относительную длину прямолинейного участка ИТ для  = 0,55:

             
              

           • по формуле (5.35) рассчитывают абсолютную длину прямолинейного участка ИТ:

             l = 9·0,302 = 2,718.

             Если расчет необходимой минимальной длины прямолинейных участков ИТ выпол-няют по данным колонки Б ГОСТ 8.586.2 (таблица 4), то при отсутствии данных для 2 до-пускается значение L2принимать равным значению, приведенному в колонке А ГОСТ 8.586.2 (таблица 4).

             Например, абсолютная длина прямолинейного участка ИТ между МС типа «45° коле-но» и диафрагмой при  = 0,22 и D20 = 0,1 м может быть определена в следующей последова-тельности:

           • в соответствии с данными колонки Б ГОСТ 8.586.2 (таблица 4) при  = 0,4 для МС типа «45° колено» принимают L1 = 9, при 2 = 0,2 в соответствии с данными колонки А ГОСТ 8.586.2 (таблица 4) L2 = 7;

             

           • по формуле (5.36) рассчитывают относительную длину прямолинейного участка ИТ для  = 0,55:

             
              

           • по формуле (5.35) рассчитывают абсолютную длину прямолинейного участка ИТ:

           l = 7·0,1 = 0,7.

           Результат расчета относительной длины прямолинейного участка ИТ после диафрагмы по ГОСТ 8.586.2 [формуле (6.1)] и данным колонки Б ГОСТ 8.586.2 (таблица 4) округляют до значения, составляющего половину единицы последнего разряда целой части числа с учетом следующих правил округления:

           

           

           

           (5.37)

           
            

           где А – целая часть числа;

           В – дробная часть числа.

           МС, например фильтры, регуляторы давления, грязевики и т.д., для которых отсутству-ют экспериментальные данные по определению длин прямолинейных участков ИТ, объеди-нены в отдельную группу под названием «МС неопределенного вида».

        2. В комментариях не нуждается.

  1. Примеры влияния различных МС на коэффициент истечения диаф-рагм, установленных на ИТ с сокращенными прямолинейными участками, приведены в ИСО/ТР12767:2007 [5].

  2. – 5.2.6.2.5 В комментариях не нуждаются.

  1. Не полностью открытая запорная арматура, находящаяся на ИТ, должна клас-сифицироваться как «МС неопределенного вида».

  2. В комментариях не нуждается.

  1. Рекомендуется применение струевыпрямителя или УПП при использовании коллекторных систем [см. ГОСТ 8.586.2, подраздел А.5 (приложение А)].

  2. Если МС расположены перед диафрагмой на расстоянии, превышающем ука-занное в колонке А ГОСТ 8.586.2 (таблица 4) для «МС неопределенного вида», то данные МС не учитывают при определении длин прямых участков ИТ.

     При проверке данного требования необходимо учитывать, что в ГОСТ 8.586.2 (табли-ца 4) для «МС неопределенного вида», образованного группой колен [см. ГОСТ 8.586.2 (под-раздел А.1.4)], при Re > 2·106 и  = 0,6 указанное значение 84 меняется на 95.

     Например, МС1, МС2 и МС3, как показано на схеме рисунка 19, расположены на рас-стоянии 50D, 89D и 96D от диафрагмы с  = 0,61.

     
      

     

     96D

     
      

     89D

     
      

     50D

     
      

     Направление

     потока

     МС3 МС2 МС1 СУ 85D

     
      

     Рисунок 19 – Пример размещения МС на ИТ

     
      

     В соответствии с ГОСТ 8.586.2 (таблица 4) и формулой (5.36) «МС неопределенно-го вида», если они не образованы группой колен, должны располагаться от диафрагмы при

      = 0,61 на расстоянии:

     
      

     

     
      

     Если МС относятся к «МС неопределенного вида» [см. ГОСТ 8.586.2 (подраздел А.1.4)] и Re > 2·106, то в этом случае в соответствии с ГОСТ 8.586.2 (таблица 4) и формулой (5.36)

     

     «МС неопределенного вида» должны располагаться от диафрагмы при  = 0,61 на расстоя-нии:

     
      

     Таким образом, в данном случае при определении длин прямолинейных участков ИТ не учитываются:

     • МС, которые не являются «МС неопределенного вида» [см. ГОСТ 8.586.2 (подраздел А.1.4)], расположенные (см. рисунок 17) на расстоянии от диафрагмы, превышающем 85D;

     • МС, которые относятся к «МС неопределенного вида» [см. ГОСТ 8.586.2 (подраздел А.1.4)] при Re > 2·106, расположенные от диафрагмы на расстоянии, превышающем 94D.

     Допустим, что все МС не являются «МС неопределенного вида» [см. ГОСТ 8.586.2 (подраздел А.1.4)]. Так как МС2 и МС3 (см. рисунок 17) расположены на расстоянии от диа-фрагмы, превышающем 85D, поэтому данные МС не рассматриваются при определении длин прямолинейных участков ИТ.

     Допустим, что МС3 и МС2 относятся к «МС неопределенного вида» [см. 8.586.2 (под-раздел А.1.4)] и Re > 2·106. Указанное на схеме МС3 (см. рисунок 17) расположено на рассто-янии, превышающем 94D от диафрагмы, поэтому данное МС не учитывают при определении

     длин прямолинейных участков ИТ. МС2 расположено на расстоянии менее 94D от диафраг-мы, поэтому данное МС учитывают при определении длин прямолинейных участков ИТ.

  3. В приложении Г приведены рекомендации по определению длин прямых участ-ков ИТ и дополнительные примеры по применению требований ГОСТ 8.586.2 (подраздел 6.2).

  1. Струевыпрямители и устройства подготовки потока

     1. Общие положения

        При   0,67 рекомендуется отдавать предпочтение трубчатым струевыпрямителям в виде связки труб из 19 трубок или дисковому УПП Zanker, при  > 0,67 – УПП Gallagher.

        Геометрические характеристики УПП и струевыпрямителей рассчитывают по измерен-ному значению внутреннего диаметра участка ИТ, расположенного перед СУ.

        Условные внутренние диаметры участков ИТ до и после УПП или струевыпрямителя должны быть равными.

        Секции ИТ по обе стороны УПП или струевыпрямителя должны соответствовать тре-бованиям ГОСТ 8.586.2 (пункт 6.4.3).

     2. Трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998)

        Угол между осью ИТ и осью каждой трубки не должен превышать 2°.

     3. Дисковое устройство подготовки потока Zanker

        Схема установки дискового УПП Zanker на ИТ приведена на рисунке 20.

        
         

        
         

        7,5D  LS  (Lf–8,5D)

        

        Направление

        потока

        
         

        МС УПП СУ

        Lf  17D

        
         

        Рисунок 20 – Схема установки УПП Zanker

        
         

  2. Округлость и цилиндричность измерительного трубопровода

     1. Для выполнения требований данного пункта ISO/TR 9464:2008 [9] рекомендует механически обрабатывать участок ИТ, расположенный непосредственно перед СУ. Участок ИТ длиной 2D, расположенный до СУ, может изготавливаться из более толстых труб с тем, чтобы после механической обработки обеспечить необходимый внутренний диаметр данного участка.

        Для проверки требования, что на участке ИТ длиной 2D перед СУ ни одно значе-ние диаметра, измеренное в любой плоскости, не отличается более чем на 0,3 % от средне-арифметического диаметра, определенного в соответствии с требованиями ГОСТ 8.586.2 (пункт 6.4.2), помимо диаметров, измеренных в трех поперечных сечениях для определения

        значения D, необходимо дополнительно измерить диаметры, по крайней мере, двух различ-ных поперечных сечений:

        -на расстоянии 0,5D и 2D в случае диафрагм с трехрадиусным способом отбора дав-

        ления;

        
         

• на расстоянии D и 2D в случае диафрагм с угловым и фланцевым отбором давления. Если между указанными сечениями имеется поперечный сварной шов, то дополни-

  тельно проводят измерения в плоскости сварного шва.

  В каждом сечении проводят измерения не менее чем в четырех диаметральных направ-лениях, расположенных под приблизительно одинаковым углом друг к другу.

  Если на участке ИТ имеется продольный шов, то одно из диаметральных направлений в каждом сечении должно проходить через шов.

  Для определения положения указанных сечений разрешается принять значение D рав-ным номинальному внутреннему диаметру ИТ.

  1. Относительная погрешность или относительная расширенная неопределен-ность результата измерения диаметра, обусловленная измерительным инструментом, не долж-на превышать 0,1 %.

     На рисунке 21 показаны поперечные сечения ИТ и диаметральные направления, в ко-торых проводятся измерения.

     Так как до начала измерений неизвестно значение D, то для определения положения сечений допускается применять значение условного диаметра ИТ.

     Если между крайними сечениями имеется поперечный сварной шов, то сечения А2, В2

     и С2 должны быть в плоскости сварного шва.

     Если на участке ИТ имеется продольный шов, то одно из диаметральных направлений в каждом сечении должно проходить через шов, как показано на рисунке 21.

     При измерении диаметров фиксируют температуру воздуха, при этом колебание темпе-ратуры воздуха от его среднего значения за время измерений всех диаметров не должно пре-вышать 5 °С. Расчет диаметра выполняют по формуле

        (5.38)

     После проведения измерений и расчета D необходимо убедиться, что ни одно значение диаметра не отличается более чем на 0,3 % от значения D.

  2. ГОСТ 8.586.2 допускает за пределами участка длиной 2D, расположенного не-посредственно перед диафрагмой, изготавливать ИТ из нескольких секций. В местах соедине-

     ния секций ИТ за счет смещения их осей и (или) различия значений внутренних диаметров, и (или) отклонения от круглости сечений ИТ могут образовываться уступы, которые могут оказывать влияние на коэффициент истечения СУ. Результаты исследований по влиянию уступов на коэффициент истечения диафрагм приведены в работах [14] и [15].

     
      

     0,2

      

     

     X 0,25D

     0,25D

     25,4мм D1

     
      

     
      

     A3 B3

     
      

     C3 A2

     

     D2

     A1 B2 B1 C2 C1

     
      

     D3

     
      

     0,25D 0,25D 0,25D 0,25D X D

     Продольный D4

     шов

     A1, B1, C1 – сечения для диафрагм c угловым способом отбора давления;

     A2, B2, C2 – сечения для диафрагм с фланцевым способом отбора давления;

     A3, B3, C3 – сечения для диафрагм с трехрадиусным способом отбора давления

     
      

     Рисунок 21 – Поперечные сечения ИТ и диаметральные направления, в которых проводят измерения для определения D

     
      

     
      

     Данный пункт устанавливает требования к разности значений диаметра (ΔD) и высоте уступа в месте соединения смежных секций ИТ, расположенных до диафрагмы на расстоянии, превышающем 2D.

     С целью проверки выполнения требований к монтажу секций ИТ необходимо измерить внутренний диаметр на обоих концах каждой секции ИТ и высоту уступа в месте их соедине-ния, а также расстояние от места соединения секций ИТ до диафрагмы.

     Разность значений диаметра рассчитывают по формуле

      (5.39)

     где n – число диаметральных направлений (не менее четырех), в которых измеряют вну-тренний диаметр сечения секции ИТ;

     Dli – результат измерений внутреннего диаметра в i-м диаметральном направлении се-чения секции ИТ , расположенной выше по потоку;

     Di – результат измерений внутреннего диаметра в i-м диаметральном направлении се-чения секции ИТ, расположенной ниже по потоку.

     Относительная погрешность или относительная расширенная неопределенность ре-зультата измерения диаметра, обусловленная измерительным инструментом, не должна пре-вышать 0,1 %.

     Разность значений диаметра и высота уступа смежных секций ИТ при их соединении не должна превышать допускаемых значений, установленных в ГОСТ 8.586.2 (пункт 6.4.3). При этом за значение D, указанное в ГОСТ 8.586.2 (пункты 6.4.3, 6.4.4 и 6.4.5), принимают среднеарифметическое результатов измерений внутреннего диаметра входного сечения сек-ции ИТ, расположенной ниже по потоку.

     Определять высоту уступа между секциями ИТ в соответствии ISO/TR 9464:2008 [9] рекомендуется путем применения внешних контрольных точек. Контрольные точки могут находиться на выступающей части контрольной пластины или плоскости и должны выпол-няться парами вокруг соединения по одной точке на каждой стороне соединения. Число пар контрольных точек должно быть не менее четырех, выполненных равномерно по окружно-сти соединения секций ИТ. Расстояние от стенки ИТ до контрольной точки должно быть из-мерено до того, как секции ИТ будут соединены. Для определения положения контрольной точки в пространстве на выступающей части плоскости следует удлинить плоскость с по-мощью скользящей контрольной пластины. После соединения секций ИТ следует измерить расстояние между двумя контрольными точками каждой пары с помощью микрометра. Если соединение является самоцентрующимся, то использование внешних контрольных точек не требуется.

     При использовании на участке ИТ длиной 10D отдельных секций ИТ с целью исклю-чения нарушений требований к соединению этих секций рекомендуется выполнять расточку внутреннего диаметра данного участка за один проход режущего инструмента.

     Если применяются соединительные кольца или прокладки, внутренний диаметр кото-рых отличается от внутреннего диаметра ИТ, то возможно возникновение ошибок при изме-рении расхода. Величина и знак ошибки зависят от величины относительного отверстия СУ, толщины и внутреннего диаметра колец или прокладок, их расположения относительно СУ.

     Наибольшее влияние на коэффициент истечения оказывают соединительные кольца или прокладки, расположенные до СУ. Если применяются соединительные кольца или про-кладки, внутренний диаметр которых меньше внутреннего диаметра трубопровода, то воз-можно возникновение существенных ошибок при измерении расхода. Поэтому рекомендует-ся тщательно следить за тем, чтобы при монтаже секций ИТ прокладки не выступали внутрь трубы.

     Наличие паза, образованного между секциями ИТ одинакового диаметра, ширина ко-торого не более 0,03D, независимо от его глубины, не оказывает влияния на точность изме-рения расхода среды.

  3. В комментариях не нуждается.

  4. На ИТ не допускается наличие более одного уступа, для которого значение ΔD/D выходит за пределы, указанные в 6.4.3, но удовлетворяет требованиям ГОСТ 8.586.2 (подпункт 6.4.4).

  5. В комментариях не нуждается.

  1. Расположение диафрагмы и камеры усреднения

     1. – 5.2.6.5.2 В комментариях не нуждаются.

  1. Эксцентриситет установки СУ определяется расстоянием между осями тру-бопровода и СУ. Степень влияния эксцентриситета установки СУ на коэффициент истече-ния зависит от , способа отбора давления, положения центра СУ относительно точек отбора перепада давления. Влияние эксцентриситета установки СУ для фланцевого и трехрадиусно-го способов отбора давления на коэффициент истечения показано в ISO/TR 12767:2007 [5]. С увеличением  возрастает влияние эксцентриситета на коэффициент истечения диафрагм (например, для  = 0,2 при эксцентриситете 0,05D коэффициент истечения увеличивается на 0,1 %, а для  = 0,77 при эксцентриситете 0,02D коэффициент истечения может увеличиться на 1,2 %). Наибольшее изменение коэффициента истечения происходит в случае смещения центра диафрагмы в направлении точки отбора давления или от нее. Для диафрагм с угловыми отдельными отверстиями для отбора давления результаты исследований аналогичны.

     Усреднение давления по периметру трубопровода с помощью камер усреднения для отбора давления или схемы подключения ППД, приведенной в ГОСТ 8.586.1 (рисунок 1), зна-чительно уменьшает влияние эксцентриситета установки диафрагмы. Установлено, что для

      = 0,77 при эксцентриситете 0,02D усреднение давления через четыре отверстия, располо-женных равномерно по периметру стенки трубопровода, приводит к снижению эффекта экс-центриситета от 1,2 % до 0,35 %.

  2. На рисунке 22 показано влияние внутреннего диаметра корпуса кольцевых камер на коэффициент истечения диафрагм для случая, когда внутренний диаметр корпу-са кольцевой камеры меньше внутреннего диаметра ИТ. Из приведенных данных видно, что применение камер, внутренний диаметр которых меньше внутреннего диаметра трубопрово-да, приводит к существенным отклонениям коэффициента истечения, которые увеличивают-ся с ростом .

  ΔС/С, %

  

  4

  
   

  2

  
   

  a = 0,2D  0,3D

  
   

  D1 = 0,9D

  0

  
   

  -2

  a < 0,04D

  -4

  
   

  -6

  
   

  D1 = 0,9D

  1

  
   

  D1 = 0,95D

  
   

  -8

  0,1

  
   

  0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 

  
   

  D – внутренний диаметр трубопровода;

  D1– внутренний диаметр корпуса кольцевой камеры;

  а – длина кольцевой камеры

  
   

  Рисунок 22 – Влияние внутреннего диаметра корпуса кольцевых камер на коэффициент истечения диафрагм

  
   

  На рисунке 23 представлены значения дополнительных погрешностей коэффициента истечения диафрагм с  = 0,775 в случае применения камер с внутренним диаметром, превы-шающим диаметр трубопровода при длинах камеры 0,12D и 0,3D. В ИСО/ТР 12767:2007 [5] приведены данные исследований диафрагм с , равными 0,74 и 0,63, размещенных в коль-цевой камере, длина которой 0,05D, а внутренний диаметр превышал на 11 % внутренний диаметр ИТ. При  = 0,74 значение коэффициента истечения увеличилось на 0,5 % , а при

   = 0,63 коэффициент истечения не изменялся. Из приведенных данных следует, что при-менение камер с внутренним диаметром, превышающим внутренний диаметр трубопровода, оказывает незначительное влияние на коэффициент истечения СУ.

  ΔС /С ,%

  
   

  0,5

  
   

  0,2

  
   

  

  – а = 0,12D

  – а = 0,3D

  
   

  0

  
   

  -0,2

  
   

  0,01 0,02

  
   

  (D1–D)/D

  
   

  Рисунок 23 – Значения дополнительных погрешностей коэффициента истечения диафрагмы при применении камер с внутренним диаметром, превышающим диаметр ИТ

  1. Способ крепления и прокладки

     1. В комментариях не нуждается.

     2. В комментариях не нуждается.

     3. Если применяются прокладки толщиной не более 0,03D и они не выступают внутрь ИТ, то такие соединения даже при наличии кольцевого паза не приводят к погрешно-сти измерений расхода среды.

  5.2. Приложение А (обязательное) Классификация видов местных сопротивлений

  5.2.А.1 Одиночное колено и группа колен

  См. приложение В (раздел В.2).

  5.2.А.2 Тройники

  В комментариях не нуждается. 5.2.А.3 Переходные участки труб В комментариях не нуждается.

  5.2.А.4 Запорная арматура

  В комментариях не нуждается.

  5.2.А.5 Коллектор

  Выполнение условий, приведенных в данном подразделе, позволяют исключить суще-ственную разность в значениях расхода газа по ИТ.

  С приемлемой для практики точностью распределение потока по ИТ с учетом выбран-ной конфигурации коллектора и его параметров можно получить на основании гидравличе-ских расчетов.

  Для коллекторных схем, конфигурация которых приведена на рисунке 6 ГОСТ 8.586.2, классификацию МС выполняют с учетом требований ГОСТ 8.586.2 [пункт 6.2.8, перечисле-ние в)].

  Для коллекторных систем, изображенных на рисунках 24 и 25, классификацию МС вы-полняют с учетом требования [см. ГОСТ 8.586.2 (приложение А, раздел А.7)], в соответствии с которым группы колен [см. ГОСТ 8.586.2 (приложение А, подраздел А.1.2)] с тройником в одно МС не объединяют.

  5.2.А.6 Большая емкость

  В комментариях не нуждается.

  5.2.А.7 Совмещенные местные сопротивления

  См. приложение В (раздел В.2).

  5.2.А.8 Особенности определения длин для смешивающего потоки тройника

  В комментариях не нуждается.

  
   

  Заглушка

   

  МС1

  Диафрагма

  
   

  Заглушенный

  тройник, изменяющий направление

  потока

  l

   

  МС2

  Трубопровод

  № 1

  
   

  
   

  Разветвляющий потоки тройник

  МС1 МС2

  Трубопровод

  № 2

  l

   

  Диафрагма

  
   

  МС1 – шаровой кран или задвижка;

  МС2 при l  10D – два 90° колена в одной плоскости, S-конфигурация (l  10D); МС2 при l >10D – два 90° колена в одной плоскости, S-конфигурация (30D  l >10D)

  
   

  Рисунок 24 – Схема коллектора (оси ИТ перпендикулярны оси распределительного коллектора)

  
   

  
   

  Заглушка Заглушенный

  тройник,

  изменяющий направление

  потока

  
   

  l

   

  МС2

  
   

  МС2

  
   

  МС1

  
   

  l

   

  МС1

  

  Диафрагма Трубопровод

  № 1

  
   

  Диафрагма Трубопровод

  № 2

  
   

  
   

  Разветвляющий потоки тройник

  > 5°

  
   

  МС1 – шаровой кран или задвижка;

  МС2 при l  5D – два колена в разных плоскостях (l < 5D ); МС2 при l > 5D – два колена в разных плоскостях (30D  l > 5D)

  
   

  Рисунок 25 – Схема коллектора (оси ИТ не перпендикулярны оси распределительного коллектора)

содержание   ..  1  2  3  4  5  ..