Content .. 21 22 23 24 ..

MANUALE DI PROGETTAZIONE PER STRUTTURE IN ACCIAIO INOSSIDABILE. QUARTA EDIZIONE (2017) - 23

Foglio 1 di 8

Promotion of new

Eurocode rules for

Esempio 13 - Trave reticolare composta da sezioni

Title

structural stainless

cave

steels (PUREST)

Made by

PTY/AAT

Date

01/06

Research Fund

Client

Checked by MAP

Date

02/06

FOGLIO DI CALCOLO

for Coal and Steel

Revised by MIG

Date

06/17

ESEMPIO 13 - TRAVE RETICOLARE COMPOSTA DA SEZIONI CAVE

La trave reticolare che sostiene una copertura vetrata, è realizzata con sezioni cave di tipo

quadrate e rettangolare, in acciaio inossidabile

1.4301. Nell’esempio si confronta il

materiale in due diversi stati di fornitura: ricotto ( f_y=210 N/mm²) e incrudito (CP500, f_y

= 460 N/mm²). I calcoli sono condotti allo Stato Limite Ultimo (SLU) e allo stato limite

d’incendio per una durata di 30 minuti. Per il materiale allo stato incrudito CP500 i

fattori di riduzione delle proprietà meccaniche ad elevata temperatura sono calcolati in

accordo alla Sezione 8.2 del Manuale.

L’analisi strutturale è stata condotta mediante il software agli elementi finite WINRAMI

commercializzato

dall’χssociazione

dei

Costruttori

Finlandesi

(FCSA)

(www.terasrakenneyhdistys.fi ). L’ambiente di

progetto WINRAMI permette di

analizzare di strutture in acciaio inossidabile con sezioni cave quadrate, rettangolari e

circolari. In particolare consente di calcolare le sollecitazioni interne e le deformazioni,

di elementi strutturali e nodi di travi reticolari, sia a temperatura ambiente che ad elevata

temperatura.

Nell’esempio gli elementi tubolari principali della trave reticolare sono modellati come

elementi continui, mentre gli elementi tubolari secondari sono incernierati a quelli

principali. Secondo la EN 1993-1-1, le lunghezze critiche d’instabilità per le travi

principali e quelle secondarie possono essere prese pari rispettivamente a 0,9 e 0,75

volete la distanza tra i nodi; in questo esempio, per semplificare in maniera conservativa,

le lunghezze critiche d’instabilità sono state prese pari esattamente alla distanza tra i

nodi. Le sollecitazioni interne calcolate utilizzando le sezioni allo stato ricotto, sono state

successivamente utilizzate per verificare entrambi gli stati di fornitura del materiale, cioè

ricotto e incrudito CP500. In particolare

3 elementi sono stati verificati: la trave

principale d’intradosso caricata assialmente in trazione (elemento 0), trave secondaria

diagonale caricata in compressione (elemento 31) e la trave principale d’estradosso

soggetta a combinazione di carico assiale e momento flettente (elemento 5). È stato

valutato il peso proprio per i due stati di fornitura del materiale.

Il progetto delle giunzioni saldate è al di fuori degli scopi dell’esempio, per maggiori

dettagli a riguardo si rimanda alla Sezione 7.4 del Manuale.

Stato ricotto: trave principale d’intradosso 100x60x4, trave principale d’estradosso 80x80x5, elementi

verticali di appoggio 60x60x5, elementi diagonali da sinistra al centro: 50x50x3, 50x50x3, 40x40x3,

40x40x3, 40x40x3,40x40x3, 40x40x3.

Stato incrudito CP500 : trave principale d’estradosso 60x40x4, trave principale d’intradosso 70x70x4,

elementi verticali di appoggio 60x60x5, tutti gli elementi diagonali 40x40x3.

Distanza tra gli appoggi 15 m; altezza in mezzeria 3,13 m; altezza agli appoggi 0,5 m.

Peso proprio (non ottimizzato): stato ricotto 407 kg; stato incrudito CP500 307 kg.

Esempio 13

Foglio 2 di 8

Azioni

Ipotizzando che la travatura reticolare, oltre al suo peso proprio, sostenga un carico di

neve uniformemente distribuito ed il peso proprio della copertura vetrata:

Carichi permanenti (G): Peso proprio della copertura 1 kN/m²

Peso proprio della trave reticolare (calcolato da WINRAMI)

Carichi variabili (Q):

Carico della neve 2 kN/m²

Carico allo Stato Limite Ultimo (SLU):



EN 1990



G,j k,j

Q,1

k,1

Carico d’incendio:



GA,j k,j



1,1

k,1

Coeff. parziali moltiplicativi dei carichi:

SLU (temperatura ambiente)

Incendio

EN 1990

_{G, j} = 1,35

(effetti sfavorevoli)

_{GA, j} = 1,0

EN 1991-1-2

_Q,1 = 1,5

Ȗ_ȥ1,1

= 0,2

Combinazione dei carichi allo SLU:

Carichi permanenti:

carico ai nodi: 1,35 x 4,1 kN

peso proprio della travatura reticolare (considerato in

WINRAMI)

Carichi variabili

neve: 1,5 x 8,1 kN

Sollecitazione interna per gli elementi critici:

Le sollecitazioni interne sono state calcolate dal software utilizzando le sezioni allo stato

ricotto

Trave principale d’intradosso, elemento 0

Annealed: 100x60x4 mm,

CP500: 60x40x4 mm

N_t,Ed = 142,2 kN,

N_t,fi,Ed = 46,9 kN

M_{max ,Ed} = 0,672 kNm,

M_max,fire,Ed = 0,245 kNm

trave principale d’estradosso, elemento 5

Annealed: 80x80x5 mm,

CP500: 70x70x4 mm

N_c,Ed = -149,1 kN,

N_c,fire,Ed = -49,2 kN

M_{max ,Ed} = 2,149 kNm,

M_max,fire,Ed = 0,731 kNm

trave secondaria diagonale, elemento 31

Annealed: 50x50x3mm,

CP500: 40x40x3 mm

N_c,Ed = -65,9 kN,

N_c,fire,Ed = -21,7 kN

Proprietà dei materiali

Acciaio inossidabile 1.4301.

Ricotto:

f_y = 210 N/mm²

f_u = 520 N/mm²

E = 200000 N/mm²

Tabella 2.2

CP500:

f_y = 460 N/mm²

f_u = 650 N/mm²

E = 200000 N/mm²

Tabella 2.3

Coefficienti parziali di sicurezza

Tabella 4.1 e

Sezione 8.1

_M0 = 1,1, _M1 = 1,1, _M,fi = 1,0

Proprietà della sezione trasversale: stato ricotto

Elem. 0:

A = 1175 mm²

W_pl,y= 37,93×103 mm

Elem. 5:

A = 1436 mm² I_y= 131,44×10⁴mm⁴ i_y=30,3 mm W_pl,y = 39,74×10³mm³

Elem. 31:

A = 541 mm² I_y= 19,47×10⁴mm⁴ i_y = 19 mm

W_pl,y = 9,39×10³mm³

Esempio 13

Foglio 3 di 8

Proprietà della sezione trasversale : CP500

Elem. 0:

A = 695 mm

W_pl,y= 13,16×10³ mm³

Elem. 5:

A = 1015 mm² I_y= 72,12×10⁴mm⁴ i_y= 26,7 mm W_pl,y = 24,76×10³mm³

Elem. 31:

A = 421 mm² I_y= 9,32×10⁴mm⁴

i_y = 14,9 mm W_pl,y = 5,72×10³mm³

Classificazione della sezione trasversale degli elementi 5 e 31

Ricotto :  = 1,03

CP500 :  = 0,698

Tabella 5.2

Ricotto 80x80x5 : c = 80  15 = 65 mm

CP500 70x70x4 : c = 70 - 12 = 58 mm

Ricotto 50x50x3 : c = 50 - 9

= 41 mm

CP500 40x40x3 : c = 40 - 9 = 31 mm

Flangia/anima compressa:

Tabella 5.2

Ricotto 80x80x5 : c/t = 13

CP500 70x70x4 : c/t = 14,5

Ricotto 50x50x3 : c/t = 13,7

CP500 40x40x3 : c/t = 10,3

Per sezioni di Classe 1,

 33,0

: entrambi gli elementi hanno sezione di Classe 1

TRAVE PRINCIPALE D’INTRADOSSO, PROGETTO A TEMPERATURE

(elemento 0)

AMBIENTE E CARICO D’INCENDIO

A) Progetto a temperatura ambiente

Resistenza a trazione

Sezione5.7.2

N_pl,Rd



Eq. 5.23

Ricotto :

N_pl,Rd = 1175 210 / 1,1 = 224,3 kN > 142,2 kN

OK.

CP500 : N_pl,Rd = 695  460 / 1,1 = 290,6 kN > 142,2 kN

OK.

Resistenza a momento flettente

Sec. 5.7.4

M_c,Rd

Eq. 5.29

pl y

37,9310

210

Ricotto :

M_c,Rd =

= 7,24 kNm > 0,672 kNm

OK.

1,1



13,1610

460

CP500 : M_c,Rd=

= 5,50 kNm > 0,672 kNm

OK.

1,1



Combinazione di trazione e momento flettente

y,Ed



1

Eq. 6.55

y,Rd

142,2

0,672

Ricotto :





0,73



OK.

224,3

7,24

142,2

0,672

CP500 :





0,61



OK.

290,6

5,50

B) Progetto al carico d’incendio

ε_res = 0,4

Sezione8.4.4

Temperatura dopo 30 minuti di esposizione all’incendio:

Sezione

100x60x4 A_m/V = 275 m^-1: θ= 833 °C

Sezione

60x40x4 A_m/V = 290 m^-1: θ= 834 °C

Si assume conservativamente θ= 834 °C.

Esempio 13

Foglio 4 di 8

Ricotto :

I fattori di riduzione delle proprietà meccaniche a 834 °C si ottengono per interpolazione

Sezione8.2

lineare:

Tabella 8.1

k_2,θ = f2,/f_y = 0,292, ma f2,

 fu,

k_u,θ

= fu,/f_u = 0,209

f2,

= 0,292  210 = 61,3 e fu, = 0,209  520 = 108,7, allora f2,  fu,

CP500 :

Per il materiale allo stato incrudito per θ ≥ 800 °C:

Sezione8.2

k_2,θ,CF = f2,,CF/f_y = 0,9k_2,θ = 0,9f2,/f_y = 0,9×0,292 = 0,263,ma f2,,CF

 fu,,CF

Tabella 8.1

k_u,θ,CF = k_u,θ = fu,,CF/f_u = 0,209

f2,,CF

= 0,263  460 = 121,0 e fu,,CF = 0,209  650 = 135,9, allora f2,,CF  fu,,CF

Resistenza a trazione

N_fi,θ,Rd = k2, NRd [M0 / M,fi ]

Eq. 8.8

Ricotto : N_fi,θ,Rd = 0,292×224,31,1/1,0 = 72,0 kN > 46,9 kN

OK.

CP500 : N_fi,θ,Rd = 0,263×290,61,1/1,0 = 84,1 kN > 46,9 kN

OK.

Resistenza a momento flettente

Eq. 8.15

M_fi,θ,Rd =

/γ



2,θ

Rd M0γ

M,fi

Ricotto : M_fi,θ,Rd = 0,292×7,24 ×1,1/1,0 = 2,33 kNm > 0,245 kNm OK.

CP500 : M_fi,θ,Rd = 0,263× 5,50 ×1,1/1,0 = 1,59 kNm > 0,245 kNm OK.

Combinazione di trazione e momento flettente

y,Ed





y,Rd

46,9

0,245

Eq. 6.55

Ricotto





0,75



72,0

2,33

46,9

0,245

CP500 :





0,71



OK.

84,1

1,59

TRAVE DIAGONALE SECONDARIA, PROGETTO A TEMPERATURE

(elemento 31)

AMBIENTE E CARICO D’INCENDIO

Lunghezza d’instabilità = 1253 mm

A) Progetto a temperatura ambiente

N_b,Rd =ȤAf

/γ

Eq. 6.2

Ricotto :





(

=¹²⁵³¹

(210 / 200000)

= 0,680

Eq. 6.6



Eq. 6.5



0,5(1

(0

)

)

= 0,5×(1+0,49×(0,680 - 0,3)+0,680²) = 0,824

Tabella 6.1



= 0,776

Eq. 6.4





(





)

0,824 

(0,824

 0,680

)

N_b,Rd = 0,776 × 541 × 210 /1,1 = 80,1 kN > 65,9 kN

OK.

Esempio 13

Foglio 5 di 8

CP500 :

Eq. 6.6





(

=¹²⁵³



(460 / 200000)

= 1,284



14,9



Eq. 6.5



0,5(1

(0

)

) = 0,5×(1+0,49×(1,284-0,3)+1,284²) = 1,565

Tabella 6.1



= 0,407

Eq. 6.4





(





)

1,565 

(1,565

1,284

)

N_b,Rd = 0,407×421 × 460 /1,1 = 71,7 kN > 65,9 kN

OK.

B) Progetto al carico d’incendio

ε_res = 0,4

Sezione8.4.4

Temperatura dopo 30 minuti di esposizione all’incendio:

Sezione

80x80x5 A_m/V = 220 m^-1: θ = 830 °C

Sezione

70x70x5 A_m/V = 225 m^-1: θ = 831 °C

Si assume conservativamente θ = 831 °C.

Ricotto :

I fattori di riduzione delle proprietà meccaniche a 831 C si ottengono per interpolazione

Sezione8.2

lineare:

Tabella 8.1

k_p0,2,θ = 0,219 e k_E,θ = 0,574

Classificazione della sezione trasversale

Sezione8.3.2

0,5

k



0,574

E,θ













1,03

1,67

Eq. 8.6





k

y,θ



0,219

Sezione di Classe 1: c/t  33,0

= 33,0×1,67 = 55,1

Classe 1, c/t = 13, allora la sezione è di Classe 1.

CP500 :

Per il materiale allo stato incrudito per θ ≥ 800 C:

Sezione8.2

Tabella 8.1

k_p0,2,θ,CF = 0,8k_p0,2,θ = 0,8×0,219 = 0,175

k_E,θ,CF = k_E,θ = 0,574

Classificazione della sezione trasversale

Sezione8.3.2

0,5

k



E,θ

0,574







0,698

1,26

Eq. 8.6









k

y,θ



0,175

Sezione di Classe 1: c/t  33,0

= 33,0×1,26 = 41,6

Classe 1, c/t = 14,5, allora la sezione è di Classe 1.

N_b,fi,t,Rd =



/γ

dacché entrambi gli elementi sono di Classe 1.

Eq. 8.10

p0,2,θ y

M,fi

Ricotto :







)=0,680

(0,219 / 0,574) = 0,420

p0,2,θ

E,θ

Eq. 8.14



 0,5(1 (



)

) = 0,5×(1+0,49×(0,420-0,3)+0,420²) = 0,618

Eq. 8.13





= 0,933

Eq. 8.12





(





)

0,618 

(0,618

 0,420

)

N_b,fi,t,Rd = 0,933×541 0,219×210 /1,0 = 23,2 kN > 21,7 kN

OK.

Esempio 13

Foglio 6 di 8

CP500 :







p0,2,θ,CF

E,θ,CF

)=1,284

(0,175 / 0,574) = 0,709

Eq. 8.14



 0,5(1 (



)

) = 0,5× (1+0,49× (0,709-0,3)+0,709²) = 0,852

Eq. 8.13





= 0,755

Eq. 8.12





(





)

0,852 

(0,852

 0,709

)

N_b,fi,t,Rd = 0,755×421 ×0,175×460 /1,0 = 25,6 kN > 21,7 kN

OK.

TRAVE PRINCIPALE D’ESTRADOSSO, PROGETTO A TEMPERATURE

AMBIENTE E CARICO D’INCENDIO

(elemento 5)

Lunghezza d’instabilità = 1536 mm

A) Progetto a temperatura ambiente







y,Ed

Ed Ny

k





1,0

Eq. 6.56





b,Rd min

)



W,y pl,y y

W f

/γ





Ricotto :

ȕ_W,y = 1,0 sezione di Classe 1

Sec. 6.5.2

k_y = 1+D₁(

- D₂)NEd /N_b,Rd,y, but k_y ≤ 1+ D₁(D₃ - D₂)NEd /N_b,Rd,y

Eq. 6.63

dove D₁ = 2,0, D₂ = 0,3 e D₃ = 1,3

Tabella 6.6





(

=¹⁵³⁶



(210 / 200000)

= 0,523

Eq. 6.6



30,3



Eq. 6.5



0,5(1

(0

)

) = 0,5×(1+0,49×(0,523-0,3)+0,523²) = 0,691



= 0,875

Eq. 6.4





(





)

0,691 

(0,691

 0,523

)

N_b,Rd,y = 0,875×1436 ×210 /1,1 = 239,9 kN > 149,1 kN

Eq. 6.2

k_y = 1,0+2,0×(0,523 - 0,30)×149,1/239,9 = 1,277

Tabella 6.6

k_y ≤ 1,0+2,0×(1,3 -0,30)×149,1/239,9 = 2,243, allora, k_y = 1,277

149,1



2,1491000



1,277

OK.



 = 0,98 < 1,0

Eq. 6.56

239,9

1,039,7410

210 / 1,1





CP500

ȕ_W,y = 1,0 sezione di Classe 1

Sec. 6.5.2





(

=¹⁵³⁶



(460 / 200000)

= 0,878

Eq. 6.6



26,7



Eq. 6.5



0,5(1

(0

)

) = 0,5×(1+0,49×(0,878-0,3)+0,878²) = 1,027



= 0,641

Eq. 6.4





(





)

1,027 

(1,027

 0,878

)

N_b,Rd,y = 0,641×1015 ×460 /1,1 = 272,1 kN > 149,1 kN

Eq. 6.2

Esempio 13

Foglio 7 di 8

k_y = 1,0+2×(0,878 - 0,30)×149,1/272,1 = 1,633

Tabella 6.6

k_y ≤ 1,0+2,0×(1,3 - 0,30)×149,1/272,1 = 2,096, allora k_y = 1,633

149,1



2,1491000



1,633

 = 0,89 < 1,0

OK.

Eq. 6.56

272,1

1,024,7610

460 / 1,1





B) Progetto al carico d’incendio

ε_res = 0,4

Sezione8.4.4

Temperatura dopo 30 minuti di esposizione all’incendio :

Sezione

50x50x3

A_m/V = 370 m^-1: θ = 836 °C

Sezione

40x40x3

A_m/V = 380 m^-1: θ = 836 °C

Ricotto :

I fattori di riduzione delle proprietà meccaniche a 836 °C si ottengono per interpolazione

Sezione8.2

lineare :

Tabella 8.1

k_p0,2,θ = 0,214

k_2,θ = f2,/f_y = 0,289, ma f2,  fu,

k_u,θ

= fu,/f_u = 0,207

f2,

= 0,289  210 = 60,7 and fu, = 0,207  520 = 107,6, allora f2,  fu,

k_E,θ = 0,565

Classificazione della sezione trasversale

Sezione8.3.2

0,5

k



0,565

E,θ





1,03

1,67

Eq. 8.6









k

y,θ



0,214

Sezione di Classe 1: c/t  33,0

= 33,0×1,67 = 55,1

Classe 1, c/t = 13,7, allora la sezione è di Classe 1.

CP500 :

Per il materiale allo stato incrudito per θ ≥ 800 °C:

Sezione8.2

Tabella 8.1

k_p0,2,θ,CF =0,8k_p0,2,θ = 0,8×0,214 = 0,171

k_2,θ,CF = f2,,CF/f_y = 0,9k_2,θ = 0,9f2,/f_y = 0,9×0,289 = 0,260,but f2,,CF  fu,,CF

k_u,θ,CF = k_u,θ = fu,,CF/f_u = 0,207

f2,,CF

= 0,260  460 = 94,8 and fu,,CF = 0,207  650 = 134,6, allora f2,,CF  fu,,CF

k_E,θ,CF = k_E,θ = 0,565

Classificazione della sezione trasversale

Sezione8.3.2

0,5

k



0,565

E,θ







0,698

1,27

Eq. 8.6









k

y,θ



0,171

Sezione di Classe 1: c/t  33,0

= 33,0×1,27 = 41,9

Classe 1, c/t = 10,3 < 41,9, allora la sezione è di Classe 1.

fi,Ed

y,fi,Ed



1,0

dacché entrambi gli elementi sono di Classe 1.

y,fi,θ,Rd

Eq. 8.26



min,fi g p0,2,θ



M,fi

Esempio 13

Foglio 8 di 8

Ricotto :

Eq. 8.14







)=0,523

(0,214 / 0,565) = 0,322

p0,2,θ

E,θ



 0,5(1 (



)

) = 0,5×(1+0,49×(0,322-0,3)+0,322²) = 0,557

Eq. 8.13





= 0,989

Eq. 8.12





(





)

0,557 

(0,557

 0,322

)

_yN

fi,Ed

1



Eq. 8.30



Ak f

/γ

y,fi g p0,2,θ y

M,fi

Eq. 8.31





(1,2

3)

y,θ

0,44

0,29



0,8

M,y

=0,989×1436 × 0,214×210 /1,0 = 63,8 kN > 49,2 kN

OK.

Eq. 8.26



min,fi g p0,2,θ

Ak f

/γ

M,fi

M_y,fi,θ,Rd = k_2,θ[Ȗ_M0/Ȗ_M,fi]M_Rd= 0,289×1,1/1,0×39,74×10³×210/1000² = 2,65 kNm

Eq. 8.15

>0,731 kNm

OK.

= -0,487 /0,731 = -0,666

Tabella 8.3

ȕ_M,y

= 1,8-0,7ȥ = 2,266

μ_y

= (1,2×2,266-3) ×0,322 + 0,44×2,266 - 0,29 = 0,617 < 0,8

k_y

= 1- 0,617×49,2 kN/63,8 kN = 0,524 < 3

0,731



0,524

= 0,92 < 1,0

OK.

2,65

CP500 :







)=0,878

(0,171 / 0,565) = 0,483

p0,2,θ

E,θ

Eq. 8.14



 0,5(1 (



)

) = 0,5×(1+0,49×(0,483-0,3)+0,483²) = 0,661

Eq. 8.13





= 0,899

Eq. 8.12





(





)

0,661 

(0,661

 0,483

)



Ak f

/γ

= 0,8991015 0,171460 /1,0 = 71,8 kN >49,2 kN

OK.

Eq. 8.26

min,fi g p0,2,θ y

M,fi

M_y,fi,θ,Rd = k_2,θ[Ȗ_M0/Ȗ_M,fi]M_Rd= 0,260×1,1/1,0×24,76×10³×460/1000² = 3,26 kNm

Eq. 8.15

>0,731 kNm

OK.

= -0,487 /0,731 = -0,666

Tabella 8.3

ȕ_M,y

= 1,8-0,7ȥ = 2,266

μ_y

= (1,2×2,266-3)×0,483 + 0,44×2,266 - 0,29 = 0,571 ≤ 0,8

k_y = 1- 0,571×49,2 /71,8 = 0,609

0,731



0,609

= 0,82 < 1,0

OK.

3,26

Foglio 1 di 3

Promotion of new

Eurocode rules for

Esempio 14 - Calcolo della resistenza a

Title

structural stainless

snervamento incrementata per lavorazione a freddo

steels (PUREST)

Made by SA

Date

05/17

Research Fund for

Client

Revised by FW

Date

05/17

FOGLIO DI CALCOLO

Coal and Steel

Revised by LG

Date

05/17

ESEMPIO 14 - CALCOLO DELLA RESISTENZA A SNERVAMENTO INCREMENTATA PER

LAVORAZIONE A FREDDO

Questo esempio mostra come si calcola la tensione di snervamento media

incrementata

per lavorazione a freddo per una sezione quadrata cava applicando il metodo riportato in

Appendice B del manuale. La sezione ha si mansioni nominali 80×80×4 mm ed è in

acciaio inossidabile austenitico di grado 1.4301. Sono confrontate la resistenza a flessione

basata sullo snervamento minimo

con quella calcolata considerando l’incremento dato

dalla lavorazione e freddo

Tensione di snervamento media incrementata

Per sezioni laminate a freddo (rettangolari o quadrate) in acciaio inossidabile la tensione di

snervamento media incrementata

si ottiene da:

Eq. B.2

Proprietà della sezione

Le dimensioni effettive della sezione quadrata 80×80×4 (misurate su campione):

h = 79,9 mm

b = 79,6 mm

t = 3,75 mm

A = 1099 mm²

Wel = 25967 mm³Wpl = 30860 mm³

r_i = 4,40 mm

(r_i si può assumere pari a 2t)

Appendice

Eq. B.14

Proprietà del materiale

= 230 N/mm² e

= 540 N/mm² (per lamiera laminate a freddo con t

mm)

Tabella 2.2

Sezione

2.3.1

Eq. B.10

Eq. C.6

Tensione di snervamento incrementata negli angoli e nelle facce piane

La tensione di snervamento incrementata nelle zone d’angolo

Eq. B.4

Esempio 14

Foglio 2 di 3

La tensione di snervamento incrementata nelle facce piane

Eq. B.5

Deformazione plastica indotta negli angoli e nelle facce piane

La deformazione indotta nelle zone d’angolo

Eq. B.7

La deformazione indotta nelle facce piane

Eq. B.8

Parametri del modello del materiale

Eq. B.12

Eq. B.11

Tensione di snervamento incrementata negli angoli e nelle facce piane

Valutazione della tensione di snervamento incrementata negli angoli

Eq. B.4

and

Predizione della tensione di snervamento incrementata nelle facce piane

Eq. B.5

and

Valore medio della resistenza allo snervamento incrementata

Eq. B.2

Content .. 21 22 23 24 ..