Режущий инструмент и основы проектирования режущего инструмента - часть 2

t0 пр

90°

90°+

t0 пр

Рис. 1.2. Проекция зубчатой рейки фрезы на осевую (В) и нормальную (А) плоскость

Существенным недостатком профилирования на основе конволютного червяка
является большие трудности контроля профиля зубьев по нормальному сече-
нию. Для такого контроля чаще всего применяются шаблоны, что не может га-
рантировать точности контроля.

Сравнение методов профилирования

При прочих равных условиях наименьшие погрешности профиля зубьев

колес получаются при использовании фрез, спрофилированных на основе ар-
химедова червяка. Однако погрешности профилирования на основе конволют-
ного червяка также невелики и имеют лишь теоретическое значение.

Для чистовых червячных фрез более предпочтительным является профи-

лирование на основе архимедова червяка, так как такие фрезы можно прокон-
тролировать с большей степенью точности. К чистовым червячным фрезам
среднего модуля относятся фрезы классов АА, А, В, С.

1.3. КОНТРОЛЬ И РАСЧЕТ НЕКОТОРЫХ

КОНСТРУКТИВНО-ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ФРЕЗЫ

1.3.1. Определение модуля

Угол наклона винтовой линии

можно приближенно измерить на ин-

струментальном микроскопе или с помощью индикатора с подставкой на опти-
ческой делительной головке. Затем на инструментальном микроскопе, устано-
вив объектив под углом

, можно замерить

пр

. По формуле (1.3) рассчи-

тать

, а затем используя формулу

(1.4)

где i – число заходов фрезы, определить с учетом стандартного значения

модуль фрезы m.

1.3.2. Определение величины падения затылка К, среднего расчетного диаметра

, угла наклона винтовой линии

, шага стружечной канавки

По схеме (рис. 1.3) с использованием ОДГ или УДГ и подставки с инди-

катором выполнить замеры с целью определения падений затылка основного К
и дополнительного К

затылования. Величину угла поворота фрезы вокруг оси

следует принимать равной 2/3 угла, определяющего длину задней поверхно-

сти на первом (основном) и втором (дополнительном) затыловании. Затем не-
обходимо произвести перерасчет падения затылка основного и дополнительно-
го затылования на величину шагового угла

360 z

и принять значения К

и К

в соответствии со стандартными значениями (округляются до 0,5 мм или

целого числа).

Задний угол

можно определить по формуле

, (1.5)

где К – падение затылка основного затылования;

– наружный диа-

метр фрезы.

Рис. 1.3. Схема измерения падения затылка

Средний расчетный диаметр можно рассчитать по формуле

−

(1.6)

где

– высота головки зуба инструмента,

;

- коэффициент, указывающий на соотношение углов расчетного

сечения

и шагового угла

В выполняемой работе расчетное сечение можно расположить на по-

ловине угла, соответствующего шлифованной части зуба:

Угол наклона винтовой линии на среднем расчетном диаметре фрезы оп-

ределяется по формуле:

sin

, (1.7)

Для фрез с винтовыми канавками, перпендикулярными виткам фрезы,

угол наклона винтовой линии канавки

. Для таких фрез осевой шаг

стружечной канавки определяется по формуле:

Рис. 1.4. Эскиз червячно-модульной фрезы

ℓ

, (1.8)

Для фрез с прямыми канавками параллельными оси фрезы

∞

1.3.3. Указания к выполнению эскиза фрезы

Эскиз червячно-модульной фрезы выполнять по аналогии с изображен-

ным на (рис. 1.4).

Графическое построение кривых и конхоид основного и дополнительного

затылования применительно к измеряемой фрезе можно выполнить согласно
методике, изложенной в [1, с. 699

÷670 и с.694].

1.3.4. Определение углов профиля зуба фрезы

Теоретические значения углов профиля боковых сторон зуба фрезы в

проекции на ее осевую плоскость подсчитываются по формулам (1.1 и 1.2); в
нормальном сечении

содержание .. 1 2 3 ..