содержание .. 30 31 32 33 ..
Автоматизированное проектирование и расчет шнековых машин - часть 32
Так
как
в
нашем
случае
C
ц
= 0,035 м
и
R
ц
= 0,02 м,
то
S
0
=
= 2,45 · 10
–3
м
2
. Подставляя значения геометрических параметров насадок (табл. 6.3) в формулы
(6.18) – (6.21), получим: S
зуб
= 6,28 · 10
–4
м
2
; S
эксц
= 6,32 · 10
–4
м
2
; S
эл
= 7,79 · 10
–4
м
2
.
Рассчитаем также значения периметров каналов П
i
для упомянутых зон (П
0
= 0,211 м) (6.23) –
(6.26):
П
зуб
= 0,763 м;
П
эксц
= 0,425 м;
П
эл
= 0,419 м. Зная для каждой зоны площадь поперечного сечения, периметр и длину (рис. 6.25),
определяем коэффициенты геометрической формы: K
зуб
= 2,3 · 10
–11
м
3
; K
эксц
= 5,0 · 10
–12
м
3
; K
эл
=
9,1 · 10
–12
м
3
.
Далее по формулам (6.13) – (6.17) рассчитаем суммарный перепад давлений на длине рабочих ор-
ганов:
∆P = 8,77 ⋅ 10
8
Па (с учетом перепада давлений, вызванного наличием обратных насадок
∆P = 0,27 ⋅ 10
8
Па [34]).
Значение коэффициента k в соотношении (6.10) определяем по эмпирической зависимости k =
f (
∆P) (рис. 6.26). В данном случае для ∆P = 8,77 ⋅ 10
8
Па k = 0,4.
В итоге реальная производительность смесителя для данной компоновки (6.10) составит
-7
-7
)
ш
(
10
2,8
10
7
4
,
0
⋅
=
⋅
⋅
=
V
Q
м
3
/с.
Далее в соответствии с методикой, изложенной в п. 6.1.3, рассчитаем минимальную длину ра-
бочих органов, обеспечивающую заданное качество продукта.
Рис. 6.26. Зависимость коэффициента уменьшения производительности
от суммарного перепада давления
Начальное
приближение
для
продольной
скорости
перемещения
материала
4
7
7
10
14
,
4
10
8
,
6
10
8
,
2
−
−
−
⋅
=
⋅
⋅
=
υ
м/с.
Так как таблично заданная зависимость коэффициента неоднородности от времени пребывания в
зонах соответственно зубчатых, эксцентриковых и эллиптических кулачков аппроксимируется следую-
щими зависимостями:
V
c
= 8,5
⋅ 10
–1
– 4,6
⋅ 10
–3
x + 1,9
⋅ 10
–4
x
1,5
– 2,2
⋅ 10
–6
x
2
;
V
c
= 8,5
⋅ 10
–1
– 3,8
⋅ 10
–3
x + 1,4
⋅ 10
–4
x
1,5
– 1,3
⋅ 10
–6
x
2
;
V
c
= 8,5
⋅ 10
–1
– 2,2
⋅ 10
–3
x + 1,6
⋅ 10
–5
x
1,5
– 7,9
⋅ 10
–7
x
2
k
∆
P 10
8