СП РК 5.01-103-2013 СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ (ҚР ЕЖ 5.01-103-2013) - 10

СП РК 5.01-103-2013

 

45 

4.6.11 Расчет  осадки  КСП  фундамента  производят  на  основе  определения  частных 

значений  жесткости  всех  свай  и  ростверка,  коэффициента  их  взаимодействия  и 
коэффициента жесткости всего фундамента: 
 

а) жесткость всех свай 

p

K

 определяют по формуле 

 

 

s

n

p

R

K

K

/

1



, 

(38) 

 
где 

1

K

- жесткость одной сваи, определяемая как отношение нагрузки на сваю к ее осадке 

1

1

1

K

P S



 (см. формулу (35); 

n 

- общее число свай в фундаменте; 

R

s

 

- см. Таблицу 19; 

 

б) жесткость плиты 

c

K

определяют по формуле 

 

 





0

2

1

m

v

A

E

K

s

c





 

(39) 

 
где 

s

E

- средний модуль деформации грунта на глубине до 

B

, м (

B

 - ширина плиты), кПа; 

A 

- площадь плиты (

A

 = 

BL

, где 

L

 - длина плиты, м), м

2

; 

v 

- коэффициент Пуассона грунта; 

m

0

 - коэффициент площади, зависящий от отношения 

L

/

B

: 

 

L

/

B

 

1 

2 

3 

5 

10 

m

0

 

0,88 

0,86 

0,83 

0,77 

0,67 

 

 

в) общую жесткость КСП фундамента 

f

K

 вычисляют по формуле 

 

 

c

p

f

K

K

K





 

(40) 

 

4.6.12 Осадку КСП фундамента вычисляют по формуле 
 

 





f

K

P

sf

/

 

(41) 

При этом часть нагрузки, воспринимаемой сваями, составит 
 

 









P

K

K

P

f

p

p

/

, 

  

(42) 

 
а часть нагрузки, воспринимаемой плитой, составит 
 

 





P

K

K

P

f

c

c

/

,  

(43) 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

46 

4.6.13  Определение  расчетных  показателей  КСП  фундамента  производят  методом 

последовательных приближений: 

а) имея  площадь  ростверка  здания 

A

  и  задавшись  расстоянием  между  сваями 

a

 

порядка (5 - 7)

d

, находим число свай в фундаменте 

 

 

2

/

a

A

n



; 

  

(44) 

 
б)  при  максимально  допустимой  осадке  свайного  фундамента  расчетная  осадка 

одиночной сваи равна 

 

 

1

/

s

S

s

R







, 

  

(45) 

 

где  в  первом  приближении  принимают  значение 

R'

s

  по  таблице  19,  имея  значения 

n

  и 

a

 

при 

l

/

d

 = 25 и λ = 1000; 

в) определяют расчетную нагрузку на сваю 

P

1

 по формуле 

 

 

s

SL

I

ds

E

P





/

1

1

, 

  

(46) 

 

где значение 

I'

s

 принимают по таблице 18, которое в первом приближении при принятом 

значении 

R'

s

 равно 

I'

s

 = 0,10; 

г)  определяют  расчетную  нагрузку  на  одиночную  сваю  свайного  фундамента 

P

1

наг

, 

приходящуюся  от  внешней  расчетной  нагрузки  на  фундамент  (Σ

P

).  При  этом 

принимается, что сваи воспринимают 85 % Σ

P 

 

 

1

0,85

/

наг

s

P

P nR







 

 

(47) 

 
Полученное  расхождение  между  значениями 

P

1

  и 

P

1

наг

  указывает  направление 

уточнения расчета глазным образом за счет изменения значения 

n

 с включением в расчет 

фактических значений 

l

/

d

 и λ. 

Выполненные  расчеты  осадки  КСП  фундаментов  рекомендуется  дополнительно 

проверить на осадку как условного фундамента. 

4.6.14 При  расчете  КСП  фундамента  жесткого  ростверка  учитывают  ,  что  в 

результате  перераспределения  нагрузок  нагрузка  на  крайние  ряды  свай,  особенно  на 
угловые,  значительно  выше  средней  нагрузки  на  сваю  в  фундаменте,  что  вызвает 
значительные изгибающие моменты на краях и в углах ростверка. 

Для  зданий  и  сооружений  II  и  III  уровней  ответственности  допускается  принимать 

нагрузки  на  сваи  в  ростверке  в  зависимости  от  средней  нагрузки  на  сваю  в  фундаменте 

P

ср

: в крайних рядах - 

P

к

 = 2

P

ср

, в том числе на угловых сваях - 

P

у

 = 3

P

ср

. 

 

4.7 Расчет кренов свайных фундаментов 

 

4.7.1 Крен прямоугольного свайного фундамента 

i

 определяют  по формулам: 

СП РК 5.01-103-2013

 

47 

а) для прямоугольного фундамента 





b

EL

M

i

f

v

i

2

2

0

1

8







 

(48) 

 

где 

i

0

- безразмерный коэффициент, устанавливаемый по таблице 20 в зависимости от 2

h

/

L

 

(

h

 - глубина заложения свай, м) и от отношения 

L

/

b

; 

v

- коэффициент Пуассона; 

M

- момент, действующий на фундамент, кН



м; 

f



- коэффициент надежности по нагрузке; 

E

- модуль деформации грунта в основании свай, кПа; 

L

 и 

b

- длина и ширина фундамента, м; 

 

Таблица 20 - Значения 

i

0

 при 

L

/

b

, равном 

Значения 2

h

/

L

 

Значения 

i

0

 при 

L

/

b

, равном 

 

0,5 

2,4 

5 

0,5 

0,37 

0,36 

0,28 

1 

0,32 

0,30 

0,25 

3 

0,30 

0,22 

0,18 

 

б) для круглого фундамента 

 





3

2

0

1

Er

M

f

v

i

i







 

 (49) 

 

где 

i

0

 определяют по таблице 21 в зависимости от отношения 

h

/

r

 (

r

 - радиус фундамента, 

м). 

 

Таблица 21 - Значения 

i

0

 при 

h

/

r

, равном 

h

/

r

 

0,5 

1,0 

2,0 

5,0 

i

0 

0,36 

0,26 

0,23 

0,23 

 

4.8 Расчет горизонтальных перемещений свай 

 

4.8.1 Расчет  свай  по  деформациям  на  совместное  действие  вертикальной  и 

горизонтальной сил и момента выполняют  в соответствии с приложением А. 

Расчет  производят  раздельно  для  связных  и  несвязных  грунтов  по  несущей 

способности и по деформациям. 

4.8.2 Расчетом обеспечивается выполнение условий (50) и (51): 
 

 

k

h

H

F



 

(50) 

пр

r

S





 

 

(51) 

где 

h

F

- расчетная горизонтальная нагрузка на куст свай, кН; 

СП РК 5.01-103-2013

 

48 

k

H

 - расчетное сопротивление куста свай, определяемое по формуле (55), кН; 

r



 - расчетное горизонтальное перемещение сваи в уровне подошвы ростверка, м; 

пр

S

- 

предельно 

допустимое 

значение 

горизонтального 

перемещения 

сваи, 

устанавливаемое в техническом задании, м. 

4.8.3 При расчете свай в связных грунтах определяют: 
1) Несущую способность свай на горизонтальную нагрузку 

H

, кН, в зависимости от 

прочности ствола сваи на изгиб по формуле 
 

 

c

u

d

c

H



2



 

 

 

(52) 

 

где 

u

c

-  расчетное среднее значение недренированного сопротивления грунта сдвигу,  для 

участка от поверхности грунта до глубины 10

d

, кПа; 

d

- диаметр или ширина ствола сваи, м; 

c



-  безразмерный  коэффициент  прочности  ствола  сваи,  определяемый  по  Таблице  22  в 

зависимости от безразмерного показателя 

m

c

 и вида заделки головы сваи 

 

 

3

/

d

c

M

m

u

p

c



 

 

(53) 

 

где 

p

M

- расчетный изгибающий момент ствола сваи, кН



м, определяемый в зависимости 

от  размера  и  армирования  сваи;  для  стандартных  железобетонных  забивных  свай,  с 
учетом вертикальной нагрузки на сваю при ее наличии. 
 

Таблица 22 - Коэффициент 

c



 

Свая 

Коэффициент 

c



при 

c

m

, равном 

 

2 

4 

10 

20 

40 

100 

200 

С заделанной головой 

5,1 

7,9 

12,7 

20,7 

32,4 

51,3 

77,1 

Со свободной головой 

4,1 

5,9 

8,9 

13,9 

21,2 

34,7 

55,6 

 

2) Перемещение головы сваи 

uk

, м, - по формуле 

 

H

d

E

I

uk

s

uf



 

 

(54) 

где 

H

- то же, что и в формуле (52); 

uf

I

-  коэффициент  перемещения  головы  сваи,  зависящий  от  отношения 

s

p

E

E

/

и 

определяемый по Таблице 23. 
 
 
 
 

СП РК 5.01-103-2013

 

49 

Таблица 23 - Коэффициент перемещения головы сваи 

E

p

/

E

s

 

100 

1000 

10000 

I

uf

 

0,35 

0,23 

0,14 

I

up

 

0,50 

0,35 

0,24 

 

Здесь 

s

p

E

E

/

- соответственно модули упругости сваи и деформации грунта, кПа; 

E

s

 

принимают равным среднему значению от поверхности до глубины 10

d

. 

3)  Расчетное  сопротивление  куста  свай  при  жесткой  заделке  сваи  в  ростверк  -  по 

формуле 

 

BB

n

k

K

H

H



 

 

(55) 

где 

H

- то же, что и в формуле (52); 

n

 - число свай; 

BB

K

- безразмерный коэффициент взаимодействия свай, приведенный в Таблице 24. 

 

Таблица 24 - Значение коэффициента 

BB

K

 

Число свай 

n

 

 

Значение коэффициента 

BB

K

 при расстоянии между сваями 

a

, 

равном 

 

3

d

 

4

d

 

5

d

 

6

d

 

4 

0,68 

0,71 

0,80 

0,86 

9 

0,59 

0,62 

0,71 

0,78 

16 

0,47 

0,57 

0,65 

0,74 

20 

0,45 

0,55 

0,64 

0,73 

 

4.8.4 При расчете свай в несвязных грунтах определяют: 
1)  Несущую  способность  сваи  на  горизонтальную  нагрузку  в  зависимости  от 

прочности ствола сваи на изгиб по формуле 
 

 

2

3

p

I

n

H

k

d







 

 

(56) 

 

где 

p

k

- коэффициент пассивного бокового давления грунта, равный 

k

 = (1 + sin φ)/(1 - sin 

φ); 

I



  -  расчетное  значение  удельного  веса  грунта  (при  водонасыщенных  грунтах  с  учетом 

взвешивающего действия воды), кН/м

3

; 

n



  -  безразмерный  коэффициент,  определяемый  по  таблице  25  в  зависимости  от 

безразмерного показателя 

m

n

, вычисляемого по формуле 

4

2

d

k

M

m

I

p

p

n





. 

(57) 

СП РК 5.01-103-2013

 

50 

 
M

p

 - то же, что и в формуле (53). 

 

Таблица 25 - Коэффициент 

n



 

Свая 

Коэффициент 

n



 при 

m

n

, равном 

 

2 

4 

10 

20 

40 

100 

200 

400 

С заделанной головой 

3,3 

4,2 

6,5 

9,1 

13,5 

23,6 

36,5 

56,9 

Со свободной головой  1,6 

2,5 

4,8 

7,4 

11,8 

21,9 

34,8 

55,2 

 

2) Перемещение головы заделанной сваи - по формуле (54). 
3) Расчетное сопротивление куста свай 

H

к

, кН, - по формуле (55) с использованием 

Таблицы 24. 

4.8.5 Горизонтальное перемещение Δ

г

, м, группы заделанных свай в уровне подошвы 

ростверка в связных и несвязных грунтах определяют по формуле 

 

1

h

av

F

г

H

R











, 

(58) 

 

где 

F

R

  -  коэффициент  перемещения  свай  с  заделанными  головами,  определяемый  по 

формуле (59); 

av

H

 

- средняя нагрузка на сваю в группе, кН; 

1

h



  -  горизонтальное  перемещение  одиночной  сваи  со  свободной  головой,  м/кН,  при 

единичной нагрузке (

H

 = 1), определяемое по формуле (60); 

 

ВВ

F

K

R

1



, 

(59) 

 

где 

K

BB

  - то же, что и в формуле (55); 

 

d

E

I

s

up

h



1



, 

(60) 

 

где 

I

up

  -  коэффициент  перемещения  головы  свободной  сваи,  зависящий  от 

s

p

E

E

/

и 

определяемый по таблице 23. 

Пользуясь формулой (60), определяют  такое среднее расчетное сопротивление сваи 

в кусте 

H

av

, при котором обеспечивается выполнение требований по перемещениям (51) и 

(54), а также обеспечивается необходимый запас по несущей способности сваи 

av

H

H



: в 

связных грунтах - по формуле (52), в несвязных грунтах - по формуле (56). 

СП РК 5.01-103-2013

 

51 

4.8.6 Недренированное сопротивление глинистого грунта сдвигу 

c

u

, кПа, определяют  

по  лабораторным  испытаниям  [7]  или  в  зависимости  от  расчетных  значений 
характеристик дренированного сдвига 

I



 и 

I

c

 по формуле 

1

I

I

I

,

2

u

c

c ctg

c

k

ctg





 



 

 

(61) 

где 

c

k

- поправочный коэффициент, определяемый в зависимости от 

I

c

 по Таблице 26. 

 

Таблица 26 - 

c

k

- поправочный коэффициент 

I

c

, кПа 

20 

25 

30 

35 

40 

c

k

 

1,2 

1,4 

1,9 

2,2 

2,5 

 

При  наличии  данных  статического  зондирования  возможно  также  определение 

недренированного сопротивления сдвигу 

c

u

 в зависимости от сопротивления конусу 

q

c

 по 

формуле 

20

c

u

q

c



. 

(62) 

При  этом  значение 

q

c

,  кПа,  принимают  средним  для  рассматриваемого  расчетного 

участка сваи: при расчете на горизонтальную нагрузку - от поверхности до глубины 10

d

, 

при определении сопротивления под нижним концом сваи - на участке 1

d

 выше и 4

d

 ниже 

подошвы сваи. 

В  практических  расчетах  рекомендуется  принимать  меньшее  значение 

c

u

  из 

определенных по формулам (61) и (62). 
 
 

5 КОНСТРУИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ 

 

5.1

 

Сваи проверяют на разрушение их конструкции.  

5.2

 

Конструкции свай проектируют с учетом всех возможных условий эксплуатации, 

а именно: 

- возможная коррозия; 
-сложность 

инженерно-геологических 

условий: 

валуны,  круто 

падающие 

поверхности скальных массивов и т. д.; 

- другие факторы, влияющие на забивку свай, включая качество стыков; 
- для  сборных  свай  —  условия  транспортировки  к  месту  устройства  и  само  их 

устройство. 

5.3 При проектировании конструкций  учитывают допуски для принятых типов свай, 

воздействия и поведение фундамента. 

5.4 Гибкие  сваи,  проходящие  через  воду  или  толстые  слои  очень  слабых  грунтов, 

проверяются на изгиб. 

СП РК 5.01-103-2013

 

52 

5.5 Обычно  проверка  на  изгиб  не  требуется,  если  сваи  располагаются  в  грунтах, 

имеющих предел прочности на неконсолидированный сдвиг 

c

u

, превышающий 10 кПa. 

5.6 Свайные  фундаменты  в  зависимости  от  действующих  нагрузок  проектируют  в 

виде: 

а) одиночных свай - под отдельно стоящие опоры; 
б) свайных  лент  -  под  стены  зданий  и  сооружений  при  передаче  на  фундамент 

распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один, два ряда и более; 

в) свайных  кустов  -  под  колонны  с  расположением  свай  в  плане  на  участке 

квадратной, прямоугольной, трапецеидальной и другой формы; 

г) сплошного  свайного  поля  -  под  тяжелые  сооружения  со  сваями,  равномерно 

расположенными  под  всем  сооружением  и  объединенными  сплошным  ростверком, 
подошва которого опирается на грунт. 

5.7 В  зависимости  от  конструкции  здания  применяют  ленточные  ростверки, 

ростверки стаканного типа и плитные ростверки. 

5.8 Ленточные ростверки применяют, как правило, для зданий с несущими стенами. 

Ширина  ростверка  зависит  от  числа  свай  в  поперечном  сечении  и  от  ширины  несущей 
стены. 

5.9  Значение  свеса  ростверка  от  грани  свай  принимается  равным  диаметру  свай  от 

осей  крайних  свай.  Высоту  ростверка  определяют  расчетом.  Ростверк  рассчитывают  как 
железобетонную  многопролетную  балку.  Армирование  ростверка  производится 
пространственными  арматурными  каркасами,  как  правило,  из  арматуры  класса  А-III 
(А400).  Для  ростверка  применяют,  как  правило,  бетон  класса  по  прочности  В15,  В20. 
Ростверк укладывают по бетонной подготовке класса В7.5. 

5.10 Ростверки  стаканного  типа,  состоящие  из  плитной  части  и  подколенника  - 

стаканной части, применяют в зданиях со сборным железобетонным каркасом. 

Размеры  ростверка  в  плане  принимаются  кратными  30  см,  а  по  высоте  -  15  см. 

Конструктивную высоту ростверка назначают на 40 см больше глубины стакана. Ростверк 
рассчитывают  на  изгиб  (плитная  часть,  стаканная  часть)  и  на  продавливание 
(продавливание  колонны  и  угловой  сваи).  Армирование  ростверка  производят  плоскими 
сетками (плитная часть) и пространственными каркасами (стенки стакана), как правило, из 
арматуры  класса  А-III  (А400).  Для  ростверка  применяют,  как  правило,  бетон  класса  по 
прочности В15, В20. Ростверк укладывают на бетонную подготовку класса В7.5. 

5.11 Плитные  ростверки  применяют  для  зданий  с  каркасом  из  монолитного 

железобетона  или  с  металлическим  каркасом.  При  этом  высоту  ростверка  определяют  с 
учетом необходимой заделки арматурных выпусков или анкерных болтов. 

Для  тяжелых  каркасных  зданий  и  сооружений  применяют,  как  правило, 

большеразмерные плитные ростверки (при размерах в плане 10 



 10 м и более). При этом 

высоту плитного ростверка определяют из расчета возможности восприятия поперечных 
сил без установки поперечной (вертикальной) арматуры. 

Плитные ростверки проектируют с использованием программ для ЭВМ. 
Плитные ростверки армируют верхними и нижними сетками из арматуры класса А-

III (А400), которые укладывают на поддерживающие каркасы. Большеразмерные плитные 

СП РК 5.01-103-2013

 

53 

ростверки изготавливают из бетона класса по прочности В25, укладываемого на бетонную 
подготовку класса В7.5. 

5.12 При разработке проекта свайных фундаментов учитывают следующие данные: 

конструктивную  схему  проектируемого  здания  или  сооружения;  размеры  несущих 
конструкций  и  материал,  из  которого  они  проектируются;  наличие  и  габариты 
приближения заглубленных помещений к строительным осям здания или сооружения и их 
фундаментам;  нагрузки  на  фундамент  от  строительных  конструкций;  размещение 
технологического  оборудования  и  нагрузки,  передаваемые  от  него  на  строительные 
конструкции и полы,  а  также  требования  к  предельным  осадкам  и кренам строительных 
конструкций и фундаментов под оборудование. 

5.13 Число  свай  в  фундаменте  и  их  размеры  назначают    из  условия  максимального 

использования  прочности  материала  свай  и  грунтов  основания  при  расчетной  нагрузке, 
допускаемой  на  сваю,  с  учетом  допустимых  перегрузок  крайних  свай  в  фундаменте  в 
соответствии с требованиями 5.1.11. 

Выбор  конструкции  и  размеров  свай  осуществляется  с  учетом  значений  и 

направления действия нагрузок на фундаменты (в том числе технологических нагрузок), а 
также технологии строительства здания и сооружения. 

При размещении свай в плане стремятся к минимальному числу их в свайных кустах 

(группах)  или  к  максимально  возможному  шагу  свай  в  лентах,  добиваясь  наибольшего 
использования  принятой  в  проекте  несущей  способности  свай.  Не  следует  допускать 
недоиспользование несущей способности свай более 15 %, перегрузку свай от постоянных 
и длительных нагрузок более чем на 5 %, а от кратковременных нагрузок - на 20 %. 

5.14 Сопряжение  свайного  ростверка  со  сваями  допускается  предусматривать  как 

свободно опирающимся, так и жестким. 

Свободное  опирание  ростверка  на  сваи  учитываются  в  расчетах  условно  как 

шарнирное сопряжение и при монолитных ростверках выполняются путем заделки головы 
сваи в ростверк на глубину 5 - 10 см. 

Жесткое  сопряжение  свайного  ростверка  со  сваями  предусматривают  в  случае, 

когда: 

а) стволы свай располагаются в слабых грунтах (рыхлых песках, глинистых грунтах 

текучей консистенции, илах, торфах и т.п.); 

б) в месте сопряжения сжимающая нагрузка, передаваемая на сваю, приложена к ней 

с эксцентриситетом, выходящим за пределы ее ядра сечения; 

в) на сваю действуют горизонтальные нагрузки, значения перемещений от которых 

при свободном опирании оказываются более предельных для проектируемого здания или 
сооружения: 

г) в фундаменте имеются наклонные или составные вертикальные сваи; 
д) сваи работают на выдергивающие нагрузки. 
5.15 Жесткое  сопряжение  железобетонных  свай  с  монолитным  железобетонным 

ростверком  предусматривают  с  заделкой  головы  сваи  в  ростверк  на  глубину, 
соответствующую  длине  анкеровки  арматуры,  или  с  заделкой  в  ростверк  выпусков 
арматуры  на  длину  их  анкеровки  в  соответствии  с  требованиями  нормативных 
документов.  В  последнем  случае  в  голове  предварительно  напряженных  свай 

СП РК 5.01-103-2013

 

54 

предусматривается  ненапрягаемый  арматурный  каркас,  используемый  в  дальнейшем  в 
качестве анкерной арматуры. 

Допускается  также  жесткое  сопряжение  с  помощью  сварки  закладных  стальных 

элементов при условии обеспечения требуемой прочности. 

 

Примечания 
 1  Анкеровка  ростверка  и  свай,  работающих  на  выдергивающие  нагрузки,  предусматривается  с 

заделкой арматуры свай в ростверк на глубину, определяемую расчетом на выдергивание. 

2 При  усилении оснований  существующих фундаментов с  помощью  буроинъекционных свай длина 

заделки свай в фундамент принимается по расчету или назначаться конструктивно равной пяти диаметрам 
сваи;  при  невозможности  выполнения  этого  условия  предусматривают  создание  уширения  ствола  сваи  в 
месте ее примыкания к ростверку. 

 

5.16 Жесткое 

соединение  свай  со  сборным  ростверком  обеспечиваются 

колоколообразными  оголовками.  При  сборном  ростверке  допускается  также 
замоноличивание свай в специально предусмотренные в ростверке отверстия. 

 

Примечание  -      При  небольших  вдавливающих  нагрузках  (до  400  кН)  допускается  свободное 

опирание ростверка на выровненную цементным раствором поверхность головы сваи. 

 

5.17 Сваи  в  кусте  внецентренно  нагруженного  фундамента  размещают  таким 

образом,  чтобы  равнодействующая  постоянных  нагрузок,  действующих  на  фундамент, 
проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай. 

5.18 Для  восприятия  вертикальных  нагрузок  и  моментов,  а  также  горизонтальных 

нагрузок  (в  зависимости  от  их  значения  и  направления)  допускается  предусматривать 
вертикальные, наклонные и козловые сваи. 

Наклон свай не превышает значений, указанных в таблице 27. 
5.19 Расстояние между осями забивных и вдавливаемых висячих свай принимается 

не  менее  3

d

  (где 

d

  -  диаметр  круглого  или  сторона  квадратного,  или  большая  сторона 

прямоугольного поперечного сечения ствола сваи), а свай-стоек - не менее 1,5

d

. 

Расстояние в свету между стволами буровых, набивных и бурозавинчиваемых свай и 

свай-оболочек,  а  также  скважинами  свай-столбов  принимается  не  менее  1,0  м,  а 
расстояние  между  буроинъекционными  сваями  в  осях  -  не  менее  трех  диаметров  их 
поперечного сечения; расстояние в свету между уширениями при устройстве их в твердых 
и полутвердых глинистых грунтах - 0,5 м, в других дисперсных грунтах - 1,0 м. 

Расстояние  между  наклонными или  между  наклонными и  вертикальными  сваями  в 

уровне  подошвы  ростверка  принимают    исходя  из  конструктивных  особенностей 
фундаментов  и  обеспечения  их  надежности  заглубления  в  грунт,  армирования  и 
бетонирования ростверка. 
 

 

СП РК 5.01-103-2013

 

55 

Таблица 27– Значений наклон свай 

Сваи 

Диаметр, м 

Наклон 

Забивные 

< 1,0 

1:1 

Буровые и сваи-оболочки 

1,0 - 1,2 

4:1 

1,6 

5:1 

2,0 

6:1 

3,0 

7:1 

 
5.20 При применении бурозавинчиваемых свай расстояние от осей свай до наружных 

граней  строительных  конструкций  близко  расположенных  зданий  и  сооружений 
принимается не менее 0,5

d

 + 20 см (где 

d

 - диаметр сваи). 

5.21 Выбор  длины  свай  производят  в  зависимости  от  грунтовых  условий 

строительной  площадки,  уровня  расположения  подошвы  ростверка  с  учетом 
возможностей имеющегося оборудования для устройства свайных фундаментов. Нижний 
конец  свай,  как  правило,  заглублять  в  прочные  грунты,  прорезая  более  слабые 
напластования  грунтов,  при  этом  заглубление  забивных  свай  в  грунты,  принятые  за 
основание,: в крупнообломочные, гравелистые, крупные песчаные и глинистые грунты с 
показателем текучести 

I

L

 

≤

 0,1 - не менее 0,5 м, а в прочие дисперсные грунты - не менее 

1,0 м. 

5.22 Глубину заложения подошвы свайного ростверка  назначают  в зависимости от 

конструктивных  решений  подземной  части  здания  или  сооружения  (наличия  подвала, 
технического  подполья)  и  проекта  планировки  территории  (срезкой  или  подсыпкой),  а 
также высоты ростверка, определяемой расчетом. 

Для  фундаментов  мостов  подошву  ростверка  располагают  выше  или  ниже 

поверхности  акватории,  ее  дна  или  поверхности  грунта  при  условии  обеспечения 
расчетной  несущей  способности  и  долговечности  фундаментов  исходя  из  местных 
климатических  условий,  особенностей  конструкции  фундаментов,  обеспечения 
требований  судоходства  и  лесосплава,  надежности  подлежащих  осуществлению  мер  по 
эффективной защите свай от неблагоприятного воздействия знакопеременных температур 
среды,  ледохода,  истирающего  воздействия  перемещающихся  донных  отложений  и 
других факторов. 

При 

строительстве 

на 

пучинистых 

грунтах 

предусматривают 

меры, 

предотвращающие или уменьшающие влияние сил морозного пучения грунта на свайный 
ростверк. 

5.23 В  районах  со  средней  температурой  воздуха  наиболее  холодной  пятидневки 

ниже  минус  40  °С  для  фундаментов  мостов  в  зоне  воздействия  знакопеременных 
температур применяют сваи и сваи-столбы сплошного сечения с защитным слоем бетона 
(до  поверхности  рабочей  арматуры)  не  менее  5  см.  В  районах  с  температурой  воздуха 
выше  минус  40  °С  допускается  вне  акватории  использовать  сваи  сплошного  сечения, 
полые  сваи  и  сваи-оболочки  с  защитным  слоем  бетона  не  менее  3  см  при  условии 
осуществления  мер  по  предотвращению  образования  в  них трещин. В  зоне  переменного 
уровня постоянных водотоков, как правило, применять буронабивные сваи и заполненные 
бетоном сваи-оболочки. 

СП РК 5.01-103-2013

 

56 

Для буронабивных свай фундаментов мостов защитный слой бетона принимается не 

менее 10 см. 

В зоне воздействия положительных температур (не менее чем на 0,5 м ниже уровня 

сезонного  промерзания  грунта  или  подошвы  ледяного  покрова)  можно  применять  сваи 
любых видов без ограничений по условию морозостойкости бетона. 

5.24 При  разработке  проекта  свайных  фундаментов  учитывают  возможность 

подъема  (выпора)  поверхности  грунта  при  забивке  свай,  который,  как  правило,  может 
происходить в случаях, когда: 

а) площадка  строительства  сложена  глинистыми  грунтами  мягкопластичной  и 

текучепластичной консистенций или водонасыщенными пылеватыми и мелкими песками; 

б) погружение свай производится со дна котлована; 
в) конструкция  свайного  фундамента  принята  в  виде  свайного  поля  или  свайных 

кустов при расстоянии между их крайними сваями менее 9 м. 

Среднее значение подъема поверхности грунта 

h

, м, определяют  по формуле 

 

p

e

kV

h

A



, 

(63) 

 

где 

k

- коэффициент, принимаемый равным 0,6 при степени влажности грунта более 0,9; 

p

V

 - объем всех свай, погружаемых в грунт, м

3

; 

e

A

 - площадь погружения свай или площадь дна котлована, м

2

. 

5.25 Армирование  буронабивных,  буросекущихся  и  буроинъекционных  свай 

выполняют    объемными  каркасами,  для  создания  жесткости  которых  их  продольные 
арматурные  стержни  соединяются  не  только  хомутами,  но  и  трубчатыми  кольцами, 
установленными  на  сварке  по  длине  каркаса  на  расстоянии  не  реже  чем  через  пять  его 
диаметров.  В  целях  обеспечения  защитного  слоя  бетона  между  грунтом  и  арматурными 
стержнями  каркаса  последний  оснащяются  фиксаторами,  а  также  крестообразными 
анкерами,  установленными  в  нижнем  конце  каркаса  для  исключения  возможности  его 
подъема при извлечении обсадных труб. 

5.26 Армирование  буросекущихся  свай  рекомендуется,  как  правило,  выполнять 

через одну сваю, оставляя рассекаемые сваи бетонными, не имеющими арматуры. 

При  использовании  в  качестве  ограждения  котлована  буросекущихся  свай 

конструкция  ограждения  включает  верхние  направляющие  стенки,  которые 
армировуются, иметь толщину 300 мм и высоту, в зависимости от диаметра сваи, от 500 
до 750 мм и погружаться в достаточно прочный грунт. 

5.27 Буроинъекционные сваи диаметром 150 - 160 мм в случае их использования для 

усиления  оснований  существующих  зданий  при  нагрузках  до  200  кН  допускается 
армировать  одиночными  стержнями  при  условии  передачи  на  них  всего  продольного 
усилия,  возникающего  от  действующей  на  сваю  нагрузки.  При  этом  сопротивление 
бетона,  используемого  в  данном  случае  лишь  для  целей  антикоррозийной  защиты 
арматуры и повышения сопротивления сваи продольному изгибу, не учитывают. 

СП РК 5.01-103-2013

 

57 

5.28  Армирование  одиночными  стержнями  буроинъекционных  свай,  прорезающих 

грунты  с  модулем  деформации  менее  5  МПа,  а  также  при  наличии  в  стволе  сваи 
изгибающего момента не предусматривается. 

5.29 Нижние концы свай-стоек всех типов, за исключением забивных, вдавливаемых 

и завинчиваемых, заделываются в скальный невыветрелый грунт (без слабых прослоек) не 
менее чем на 0,5 м и одновременно не менее чем на 30 диаметров их арматуры. 

5.30  При  проектировании  КСП  фундаментов  необходимую  несущую  способность 

свай  рекомендуется  обеспечивать  за  счет  увеличения  длины  свай,  а  не  их  поперечного 
сечения. 

5.31 При  конструктивном  расчете  плиты  ростверка  КСП  фундамента  учитывают  , 

что  при  жестком  ростверке,  обеспечивающем  одинаковую  осадку  всех  свай,  происходит 
перераспределение  нагрузки  на  сваи,  в  результате  которого  нагрузка  на  крайние  ряды 
свай,  особенно  угловые  сваи,  будет  выше  средних,  что  вызывает  значительные 
изгибающие моменты на краях и в углах ростверка. 

5.32 Глубина  заложения  подошвы  ростверка  КСП  фундамента  назначаются  в 

зависимости  от  конструктивных  решений  подземной  части  здания  или  сооружения 
(наличия  подвала,  технического  подполья  или  подземных  этажей),  грунтовых  условий  и 
проекта планировки территории, а также высоты ростверка, определяемой расчетом. 

5.33

 

Принимают  во внимание, что осадка КСП фундамента при вертикальных сваях 

не  зависит  от  системы  связи  сваи  с  ростверками  -  жесткой  или  шарнирной,  которая 
принимается  в  проекте  по  конструктивным  соображениям.  Возможно  комбинированное 
сопряжение свай с плитным ростверком: в центральной части - без выпусков арматуры, по 
периметру - с выпусками.

  

 
 
6 ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ В 

ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТАХ 

 

6.1 При  инженерно-геологических  изысканиях  на  строительных  площадках, 

сложенных  просадочными  грунтами,  определяют    тип  грунтовых  условий  по 
просадочности  с  указанием  частных  и  максимальных  возможных  значений  просадки 
грунтов от собственного веса (при подсыпках - с учетом веса подсыпки). 

Наряду  с  бурением  скважин  предусматривают  проходку  шурфов  с  отбором 

монолитов  грунта.  Расстояние  между  выработками  принимается  не  более  50  м,  число 
выработок для отдельного здания или сооружения - не менее четырех. 

При  изучении  на  застраиваемой  территории  гидрогеологического  режима 

подземных  вод  и  прогнозировании  его  изменения  при  строительстве  и  эксплуатации 
зданий и сооружений также прогнозируют возможность замачивания грунтов в результате 
действия различных факторов. 

Физико-механические, в том числе прочностные и деформационные характеристики 

просадочных  грунтов,  определяются  для  состояния  природной  влажности  и  при  полном 
водонасыщении. 

СП РК 5.01-103-2013

 

58 

6.2 При  проектировании  свайных  фундаментов  в  грунтовых  условиях  II  типа  по 

просадочности  с  возможной  просадкой  грунтов  от  собственного  веса  свыше  30  см,  как 
правило,  предусматривать  мероприятия  по  переводу  грунтовых  условий  II  типа  в  I  тип 
путем  срезки  грунта  или  уплотнения  предварительным  замачиванием,  замачиванием  со 
взрывом,  грунтовыми  сваями  и  другими  методами.  Указанные  способы  обеспечивают 
устранение  просадки  грунтовой  толщи  от  ее  собственного  веса  в  пределах  площади, 
занимаемой  зданием  или  сооружением,  и  на  расстоянии,  равном  половине  просадочной 
толщи вокруг него. 

6.3 Свайные  фундаменты  на  территориях  с  просадочными  грунтами  при 

возможности замачивания грунтов применяют в случаях, когда возможна прорезка сваями 
всех  слоев  просадочных  грунтов,  прочностные  и  деформационные  характеристики 
которых снижаются при замачивании. 

Нижние концы свай заглубляются, как правило, в скальные грунты, пески плотные и 

средней  плотности,  глинистые  грунты  с  показателем  текучести  в  водонасыщенном 
состоянии: 

- I

L

 

<

 0,6 для всех видов свай в грунтовых условиях I типа; 

-

 

I

L

  <  0,4  для  забивных  свай  и 

I

L

 

<

  0,2  для  буронабивных  свай  при 

s

sl

,

g

  ≤ 

s

u

  в 

грунтовых условиях II типа; 

- I

L

 

<

 0,2 для забивных свай и 

I

L

 ≤ 0 для буронабивных свай при 

s

sl

,

g

 ≤ 

s

u

 в грунтовых 

условиях II типа (где 

s

sl

,

g

  - просадка от  собственного веса грунта с  учетом подсыпки или 

другой пригрузки его поверхности). 

Заглубление  свай  в  указанные  грунты  назначаются  по  расчету  путем  проверки 

условия,  что  осадка  сваи  не  превысит  предельную  осадку 

s

u

,  и  условия  обеспечения 

требуемой  несущей  способности  сваи.  При  этом  принимают  наибольшее  из  полученных 
значений заглубления сваи. 

 

Примечания 
1   Если  прорезка  указанных  грунтов  в  конкретных  случаях  экономически  нецелесообразна,  то  в 

грунтовых  условиях  I  типа  по  просадочности  для  зданий  и  сооружений  III  уровня  ответственности 
допускается устройство свай (кроме свай-оболочек) с заглублением нижних концов не менее чем на 1 м в 
слой  грунта  с  относительной  просадочностью  ε

sl

 

<

  0,02  (при  давлении  не  менее  300  кПа  и  не  менее 

давления,  соответствующего  давлению  от  собственного  веса  грунта  и  нагрузки  на  его  поверхности)  при 
условии,  что  в  этом  случае  обеспечивается  несущая  способность  свай,  а  суммарные  значения  возможных 
просадок  и  осадок  основания  не  превышают  предельных  значений  для  здания  и  сооружения  при 
неравномерном  замачивании  грунтов.  При  этом  обеспечивается  несущая  способность  свай  и  свайных 
фундаментов,  а  возможные  недопустимые  осадки  и  просадки  грунтов  исключяются  применением 
дополнительных мероприятий. 

2   Сваи-колонны  одноэтажных  зданий  III  уровня  ответственности  в  грунтовых  условиях  I  типа 

допускается опирать нижними концами на грунты с ε

sl

 ≥ 0,02, если несущая способность свай подтверждена 

испытаниями. 

 
6.4 В  случае  если  по  результатам  инженерных  изысканий  установлено,  что 

погружение  забивных  свай  в  просадочные  грунты  затруднено,  в  проекте 
предусматривается  устройство  лидерных  скважин,  диаметр  которых  в  грунтовых 
условиях  I  типа  назначают    менее  диаметра  сечения  сваи  (до  50  мм),  а  в  грунтовых 

СП РК 5.01-103-2013

 

59 

условиях  II  типа  -  равным  ему  или  менее  (до  50  мм).  В  последнем  случае  глубина 
лидерных скважин не превышает толщину просадочного от замачивания слоя грунта. 

6.5 Несущую  способность  свай,  применяемых  в  грунтовых  условиях  I  типа 

определяют    по  результатам  их  статических  испытаний,  проведенных  с  локальным 
замачиванием грунта в пределах всей длины сваи согласно [2]. 

В  грунтовых  условиях  I  типа  при  наличии  опыта  строительства  на  застраиваемой 

территории и результатов ранее выполненных статических испытаний свай в аналогичных 
условиях испытания свай допускается не производить. 

Не  предусматривается  определять  несущую  способность  свай  и  свай-оболочек, 

устраиваемых  в  просадочных  грунтах,  по  данным  результатов  их  динамических 
испытаний,  а  также  определять  расчетные  сопротивления  просадочных  грунтов  под 
нижним  концом 

R

  и  на  боковой  поверхности  сваи 

f

i

  по  данным  результатов  полевых 

испытаний  этих  грунтов  динамическим  зондированием.  Статическое  зондирование 
допускается  применять  ниже  границы  просадочной  толщи  при  выборе  слоев  грунта  для 
опирания  свай  и  при  определении  отрицательной  силы  трения  просадочных  грунтов  на 
боковой поверхности сваи. 

6.6  В  грунтовых  условиях  I  типа  помимо  свай,  следует  также  применять  набивные 

бетонные  и  железобетонные  сваи,  устраиваемые  в  пробуренных  скважинах  с  забоем, 
уплотненным  вытрамбовыванием  щебня  на  глубину  не  менее  3

d

  (где 

d

  -  диаметр 

скважины), или устройством забивной пяты конической формы. 

В грунтовых условиях II типа рекомендуется применять сваи с антифрикционными 

оболочками,  выполненными  на  части  ствола,  находящейся  в  пределах  проседающей 
толщи.

 

 

6.7 Отрицательную силу  трения  в водонасыщенных грунтах и  в грунтах природной 

влажности, действующую на боковой поверхности сваи, принимают равной наибольшему 
предельному  сопротивлению  сваи  длиной 

h

sl

  по  испытаниям  выдергивающей  нагрузкой 

согласно [3] соответственно в водонасыщенных грунтах и грунтах природной влажности. 

До  проведения  испытаний  на  выдергивание  значение  отрицательную  силу  трения 

допускается определять: 

а) по формуле 

,

0





sl

h

i

i

n

h

u

P



 

(64) 

 

где 

u 

- периметр, м, участка ствола сваи длиной 

sl

h

; 

sl

h

  -  расчетная  глубина,  м,  до  которой  производится  суммирование  сил  бокового  трения 

проседающих слоев грунта, принимаемая равной глубине, где значение просадки грунта 
от действия собственного веса равно 0,05 м; 

i



- расчетное сопротивление, кПа, определяемое до глубины 

h

 = 6 м по формуле 

 

I

I

zg

i

c

tg

















, 

(65) 

 

здесь δ - коэффициент бокового давления, принимаемый равным 0,7; 

СП РК 5.01-103-2013

 

60 

zg



- вертикальное напряжение от собственного веса водонасыщенного грунта, кПа; 

1



  и 

c

I

  -  расчетные  значения  угла  внутреннего  трения,  град.,  и  удельного  сцепления, 

осредненные  по  глубине 

sl

h

  и  определяемые  в  соответствии  с  [7]  по  методу 

консолидированного дренированного среза; 

i

h

  -  толщина,  м, 

i

-го  слоя  просадочного  грунта,  оседающего  при  замачивании  и 

соприкасающегося с боковой поверхностью сваи. 

При глубине 

6

sl

h

h

 

  значение 

i



  принимают  постоянным  и  равным  значению 

i



 

на глубине 6 м; 

6.8  Несущую  способность  свай  в  грунтовых  условиях  II  типа  по  просадочности, 

работающих на сжимающую нагрузку, определяют : 

-  по  результатам  статических  испытаний  свай  с  локальным  замачиванием  -  как 

разность  между  несущей  способностью  свай  длиной 

l

  на  вдавливающую  нагрузку  и 

несущей способностью свай длиной 

sl

h

 на выдергивающую нагрузку; 

6.9  Проведение  статических  испытаний  свай  в  грунтах  II  типа  по  просадочности 

является обязательным. 

6.10  Для  особо  ответственных  сооружений  и  при  массовой  застройке  в  районах  с 

неизученными  грунтовыми  условиями  производят    испытания  свай  с  длительным 
замачиванием  основания  до  полного  проявления  просадок  по  программе,  разработанной 
для конкретных условий с привлечением специализированной научно-исследовательской 
организации. 

6.11 Если  на  боковой  поверхности  свай  возможно  появление  отрицательных  сил 

трения,  то  осадку  свайного  фундамента  из  висячих  свай  определяют    как  для  условного 
фундамента,  который  принимают  ограниченным  с  боков  вертикальными  плоскостями, 
отстоящими  от  наружных  граней  крайних  рядов  вертикальных  свай  на  расстоянии 

,

(

4)

mt

II mt

h tg



, где 

mt

h

 - расстояние от нижнего конца сваи до глубины 

sl

h

, определяемое в 

пределах слоев на глубину 

mt

h

. 

При  подсчете  нагрузок  к  собственному  весу  условного  фундамента  добавляется 

отрицательные силы трения.  

6.12 Определение  неравномерности  осадок  свайных  фундаментов  в  просадочных 

грунтах  для  расчета  конструкций  зданий  и  сооружений  производится  с  учетом 
прогнозируемых  изменений  гидрогеологических  условий  площади  застройки  и 
возможных  наиболее  неблагоприятных  вида  и  расположения  источника  замачивания  по 
отношению к рассчитываемому фундаменту или сооружению в целом. 

6.13 Применение  свайных  фундаментов  не  исключает  необходимости  выполнения 

водозащитных  мероприятий.  При  этом  в  грунтовых  условиях  II  типа  по  просадочности 
также  предусмотрена  разрезка  зданий  осадочными  швами  на  блоки  простой 
конфигурации. 

В 

производственных 

зданиях 

промышленных 

предприятий, 

оборудованных  кранами,  кроме  того,  предусматриваются  конструктивные  мероприятия, 
обеспечивающие  возможность  рихтовки  подкрановых  путей  на  удвоенное  значение