СП РК 5.01–106–2013 ФУНДАМЕНТЫ МАШИН С ДИНАМИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ (ҚР ЕЖ 5.01–106–2013) - 12

СП РК 5.01–106–2013*

 

79 

α  -  угол  между  вертикалью  и  прямой,  соединяющей  ось  корпуса  с  осью  опорного 

ролика. 

9.6.4

 

Расчетные  горизонтальные  нагрузки  на  опоры 

Т

,  кН,  действующие  вдоль  оси 

печи, следует определять по формуле:  

,

cos



K

P

T



 

 

 

 

 

         (201) 

 
где 

Р

 – расчетная вертикальная нагрузка, кН;  

 

K

  –  коэффициент  трения  подбандажной  обечайки  по  опорным  роликам, 

принимаемый равным 0,2; 

       



  –  угол  между  вертикалью  и  прямой,  соединяющей  ось  корпуса  печи  с  осью 

опорного ролика (рисунок 1). 

9.6.5  Горизонтальные  нагрузки  на  опоры,  действующие  вдоль  оси  печи,  при 

соответствующем  обосновании  допускается  передавать  на  опору  приводного 
оборудования  стальными  распорками,  связывающими  опоры  в  уровне  их  верха.  При 
расчѐте  распорок  следует  учитывать  усилия,  возникающие  в  них  от  температурных 
воздействий. 

9.6.6 Максимальные расчетные нагрузки, кН,  вертикальную 

Р

mаx

  и  горизонтальную 

Н

mаx

,  действующую  на  опору  перпендикулярно  оси  печи,  от  веса  печи,  теплообменных 

устройств,  футеровки  и  обжигаемого  материала,  монтажных  и  температурных 
деформаций корпуса печи следует определять, принимая максимальное значение реакции, 
получаемое  на  опоре  при  эксцентриситете  оси  корпуса  печи,  равном  20  мм,  задаваемом 
поочередно на каждой опоре в вертикальном и горизонтальном направлениях. 

К  величине  горизонтальной  нагрузки 

Н

  для  крайних  опор  следует  вводить 

коэффициент перегрузки 

n

 = 2, а для средних опор 

n

 = 1. 

Максимальные  расчетные  нагрузки  печи  с  количеством  опор  не  более  четырех 

допускается определять при эксцентриситете оси корпуса печи равном 10 мм. 

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Рисунок 1 –

 

Схема для определения угла между вертикалью и прямой, 

соединяющей с осью опорного ролика

 

 

СП РК 5.01–106–2013* 

80 

9.6.7  Расчет  фундаментов  и  основания  необходимо  производить  при  следующих 

сочетаниях нагрузок: 

 

;

cos

;

0

;

max

max



K

P

T

H

P

P







 

 

 

 

 (202) 

 

,

cos

;

;

max



K

P

T

H

H

P

P

c

c









 

 

 

 

 (203) 

где 

Р

mаx

  и 

Н

mаx

  –  максимальное  значение  соответственно  вертикальной  и 

горизонтальной нагрузок на рассматриваемую опору, кН; определяемое в соответствии с 
п.9.6.6; 

 K 

–  коэффициент  трения  подбандажной  обечайки  по  опорным  роликам, 

принимаемый равным 0,2. 

Для  опор,  оборудованных  гидроупорами,  в  качестве  расчетного  значения 

горизонтальной  нагрузки,  направленной  вдоль  оси  печи 

Т

,  кН,  следует  принимать 

наибольшее  из  двух  ее  значений,  определѐнных  по  формуле  (201)  и  по  усилию  в 
гидроупоре.  

Расчет  опор  на  второе  сочетание  нагрузок  следует  производить  с  учетом  момента, 

действующего  в  горизонтальной  плоскости  от  нагрузки 

Т

,  кН,  приложенной  только  к 

одному из роликов опоры печи. 

9.6.8 Расчет распорок необходимо производить на следующие нагрузки: 
 
– в крайних пролетах

                       Т = Т

mаx

 + Т

t

;   

    

 

 

  (204) 

 
– в средних пролетах                       

Т = Т

сум

 + Т

t

,   

 

 

              (205) 

 
где 

Т

mаx

 

–  максимальное  значение  нагрузки 

Т

,  кН, на  крайней  опоре,  определяемое 

по формуле (202);  

      

Т

сум

   

–  суммарное  значение  усилий 

Т

,  кН,  определяемых  по  формуле  (203),  для 

опор,  расположенных  от  рассматриваемого  пролета  в  сторону,  противоположную 
приводной опоре;  

      

 

Т

t

  –  значение  нагрузки 

Т

,  кН,  возникающее  в  распорках  от  среднегодового 

перепада температур. 

9.6.9  Фундаменты  под  печи  следует  проектировать  таким  образом,  чтобы  значения 

частот собственных вертикальных и горизонтальных колебаний установки, определяемые 
в соответствии с расчетной схемой (п. 9.6.4

 ,

 рисунок 1), отличались не менее чем на 25 % 

от значения частоты зацепления зубьев привода 



, с

-1

, вычисленной по формуле: 

 



 = 

0,105

Nn

об

,  

 

 

 

   (206) 

где 

N

   – число зубьев венцовой шестерни; 

    

    

n

об

 – число оборотов печи в 1 мин. 

СП РК 5.01–106–2013*

 

81 

При  вычислении  частот  собственных  вертикальных  и  горизонтальных  колебаний 

установку  допускается  представлять  в  виде  неразрезной  балки  с  сосредоточенными  и 
распределенными массами. 

Сосредоточенные  массы  вводятся  в  местах  расположения  опор  и  включают  в  себя 

массу  верхней  плиты,  оборудования  и  30  %  массы  стен  (стоек).  За  равномерно 
распределенную  массу  принимается  масса  стальной  оболочки  печи,  футеровки, 
теплообменных  устройств,  обжигаемого  материала  и  т.п.  Равномерно  распределенную 
массу допускается заменять эквивалентно сосредоточенными массами. 

9.6.10

 

Расчет железобетонных элементов опор на выносливость следует производить 

на  нагрузки,  принимая  коэффициент  перегрузки

  n

  =  0,8,  вводимый  только  к 

максимальным значениям нагрузок, т.е. к величинам 

Р

mаx

 и 

Н

mаx

. 

9.6.11 Элементы железобетонных опор, в которых возможно образование трещин от 

знакопеременных усилий, рекомендуется выполнять предварительно напряженными. 

9.6.12

 

Площадь  подошвы  опоры  следует  определять  из  условия  допустимости  ее 

отрыва от основания на величину, не превышающую 25 % ширины подошвы. 

СП РК 5.01–106–2013* 

82 

Приложение А  

(обязательное) 

РАСЧЕТ КОЛЕБАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ МАШИН С ПЕРИОДИЧЕСКИМИ 

НАГРУЗКАМИ 

Рамные фундаменты 

А.1 Амплитуды 

горизонтально-вращательных 

колебаний 

относительно 

вертикальной  оси  верхней  плиты  рамных  фундаментов 

a

h





  м



  следует  определять  по 

формуле: 

a

h



=

 a

х

+

 a



l

b



 

 

 

 

 

(А.1) 

где 

a

х

  -  амплитуда  горизонтальных  колебаний  центра  тяжести  верхней  плиты



  м



 

вычисляемая по формуле: 





;

)

/

(

)

(

4

)

/

(

1

2

2

2

2

,

х

х

х

st

х

х

а

а



















 

 

 

(А.2) 

 a



  -  амплитуда  (угол  поворота)



  рад



  вращательных  колебаний  верхней  плиты 

относительно  вертикальной  оси



  проходящей  через  ее  центр  тяжести



  определяемая  по 

формуле: 





2

2

2

2

,

)

/

(

)

(

4

)

/

(

1





























st

а

а



 

 

 

(А.3) 



 - частота вращения машины



 с

-1



 



=0



105

n

r



 

n

r

 - частота вращения машины



 об/мин



 

а

х



st

 - соответственно перемещение



 м



 и угол поворота



 рад



 центра  

а



st

  тяжести  верхней  плиты  при  статическом  действии  силы 

F

h

  и  момента 

M

z



 

определяемые по формулам: 

;

,

x

h

st

x

S

F

a



 

 

 

 

 

(А.4) 

;

,





S

M

a

z

st



 

 

 

 

 

(А.5) 

здесь   

F

h

  -  расчетное  значение  горизонтальной  составляющей  динамической 

нагрузки



 кН(тс)



 определяемое по соответствующим разделам с учетом указаний п.1.23



 

M

z

  -  расчетное  значение  возмущающего  момента  относительно  вертикальной  оси



 

проходящей через центр тяжести верхней плиты



 кН



м(тс



м)



 для машин с вращающимися 

частями следует принимать 

M

z

 = 

F

h

 l

b 

/ 

2



 

S

x



S



  -  коэффициенты  жесткости  системы  фундамент  -  основание  соответственно  в 

горизонтальном  направлении



  перпендикулярном  оси  вала  машины



  кН/м(тс/м)



и  при 

повороте  в  горизонтальной  плоскости



  кН



м(тс



м)



  определяемые  по  формулам  (А.6)  и 

(А.7) настоящего приложения



 

СП РК 5.01–106–2013*

 

83 



/

х



 



/



 - относительные коэффициенты демпфирования системы фундамент - основа-

ние



 определяемые по формулам А.12 и А.13 настоящего приложения



 

 



х



 





  -  угловые  частоты  горизонтальных  и  вращательных  колебаний  фундамента 

относительно  вертикальной  оси



  проходящей  через  центр  тяжести  верхней  плиты



  с

-1



 

определяемые по формулам А.14 и А.15



 

l

b

  -  расстояние  от  центра  тяжести  верхней  плиты  до  оси  наиболее  удаленного 

подшипниками машины



 м. 

А.2  Коэффициенты  жесткости  конструкции  фундамента  с  учетом  упругости 

основания 

S

х



 кН/м(тс/м)



 и 

S





 кН



м(тс



м)



 следует вычислять по формулам



 

;

)

/

1

(

)

/

(

)

/

1

(

1

2

o

x

x

x

S

K

h

K

S









  

 

 

(А.6) 

;

)

/

1

(

)

/

1

(

1

o

S

K

S











   

 

 

 

 

(А.7) 

В формулах (А.6) и (А.7)



 

 h - высота фундамента



 м



 

К

х



  К





  К



  -  коэффициенты  жесткости  основания  соответственно  при  упругом 

равномерном 

К

х

 и неравномерном 

К



 сдвиге и неравномерном сжатии 

К





 определяемые в 

соответствии с требованиями п.9.1.5



 

 S

o

x

  -  сумма  коэффициентов  жесткости  всех  поперечных  рам  фундамента  в 

горизонтальном направлении



 перпендикулярном оси вала машины



 кН/м(тс/м) (N - число 

поперечных рам)



 определяемая по формуле: 

;

1







N

i

i

o

x

S

S

 

 

 

 

 

(А.8) 

S

o



  -  сумма  коэффициентов  жесткости  всех  поперечных  рам  при  повороте  верхней 

плиты 

в 

горизонтальной 

плоскости 

относительно 

ее 

центра 

тяжести



 

кН



м(тс



м)



определяемая по формуле: 







N

i

i

o

e

i

S

S

1

2

,



 

 

 

 

 

(А.9) 

где 

е

i

  -  расстояние  от  плоскости 

i

-й  поперечной  рамы  до  центра  тяжести  верхней 

плиты



 м. 

Коэффициент  жесткости  одноэтажных  поперечных  рам  с  жесткими  узлами 

S

i



 

кН/м(тс/м)



 следует определять по формуле: 

;

)

3

2

(

)

6

1

(

2

3

,

i

i

i

i

h

b

i

k

h

k

I

E

S







 

 

 

 

 

(А.10) 

где 

E

b

 - модуль упругости материала рам верхнего строения



 кПа (тс/м

2

)



 

СП РК 5.01–106–2013* 

84 

;

,

,

i

h

i

i

l

i

i

I

l

I

h

k



 

 

 

 

 

(А.11) 

I

h,i

,I

l,i

 - моменты инерции поперечных сечений соответственно стойки и ригеля рамы



 

м

4

. 

 h

i

,l

i

  -  соответственно  расчетная  высота  стойки  и  расчетный  пролет  ригеля 

i

-й 

поперечной рамы



 м. 

Примечание  -  Допускается  принимать  расчетную  высоту  стойки 

h

i

  равной  расстоянию  от 

верхней  грани  нижней  плиты  до  оси  ригеля  (проходящей  через  центр  тяжести  площади  его 
сечения)



 в расчетный пролет ригеля равным 0



9 расстояния между осями колонн. 

А.3 Относительное демпфирование системы фундамент - основание 



/

х



 и 



/



 следует 

определять по формулам



 

;

2

1

2

/





















o

x

x

x

x

x

S

K

h

K

S













   

 

 

(А.12) 

;

2

1

/



















o

S

K

S

















  

 

 

 

 

(А.13) 

где 



х



 







 - относительное демпфирование для горизонтальных 



х

 и вращательных 





 

и 





  колебаний  фундамента  на  грунте



  определяемое  в  соответствии  с  требованиями  п. 

9.1.7



 



  -  коэффициент  поглощения  энергии  при  колебаниях



  принимаемый  для 

железобетонных конструкций равным 0



06



 для стальных конструкций - 0



02. 

А.4  Угловые  частоты  колебаний  фундамента 



x

  и 







  с

-1



  следует  определять  по 

формулам



 

;

m

S

x

x





 

 

 

 

 

(А.14) 

;











S



 

 

 

 

 

(А.15) 

В формулах (А.14)



 (А.15)



 

m

  -  масса  системы



  включающая  массу  всей  машины



  верхней  плиты



  продольных 

балок  и  поперечных  ригелей  рам



  примыкающих  к  верхней  плите



  и  30  %  массы  всех 

колонн фундамента



 т(тс



с

2

/м)



 





  -  момент  инерции  массы 

m

  относительно  вертикальной  оси



  проходящей  через 

центр  тяжести  верхней  плиты  (горизонтальной  рамы)



  т



м

2

(тс



м



с

2

)



  величину 





 

допускается определять по формуле: 





=0



1

m

l

2



 

 

 

 

(А.16) 

где 

l

 - длина верхней плиты



 м. 

СП РК 5.01–106–2013*

 

85 

 

Массивные и стенчатые фундаменты 

 

А.5 Амплитуды горизонтально-вращательных колебаний верхней грани массивных и 

стенчатых фундаментов относительно горизонтальной оси 

а

h,



, м



  следует  определять  по 

формуле: 

,

)

/

(

4

)

/

(

4

2
2

2

2

2

1

2

2

2

2

2

1

,











x

K

F

a

x

x

x

x

h

h



















 

 

 

 

(А.17) 

где

;

3

2

1

1

1

S

h

h

S









 

 

 

 

 

А. (18) 

,

4

2

1

2

2

S

h

h

S









 

 

 

 

 

 

(А.19) 

здесь 

;

)

1

(

)

1

(

2

2

1



































x

x

x

S















 

 

 

(А.20) 

);

1

(

)

1

(

2

x

S

x

x

























 

 

 

 

 

(А.21) 

;

1

1

2

3

































x

x

S





 

 

 

 

 

 

(А.22) 

S

4

=1+

x



 

 

 

 

 

(А.23) 

























































2

2

4

1

)

1

(

x

x

x






















































;

4

1

2

x

x

x



















 

 

(А.24) 



























































x

x

x

x

x

x





































1

)

1

(

2

2

2



 

 

 

(А.25) 

;

2

2







m

h



 

 

 

 

 

 

(А.26) 

,

2

h

F

M

x

h



 

 

 

 

 

 

(А.27) 

 



x



 





 - угловые частоты колебаний фундамента



 с

-1



 соответственно горизонтальных 

и  вращательных  относительно  горизонтальной  оси



  проходящей  через  центр  тяжести 

подошвы  фундамента  перпендикулярно  плоскости  колебаний



  определяемые  по 

формулам



 

СП РК 5.01–106–2013* 

86 

;

m

K

x

x





 

 

 

 

(А.28) 

;

o

K













 

 

 

 

(А.29) 

;

2

mgh

K

K









 

 

 

 

(А.30) 

К

х

  и 

К



  -  коэффициенты  жесткости  основания



  кН/м(тс/м)  и  кН



м  (тс



м)



 

определяемые согласно указаниям п.8.1.5 



 





о

  -  момент  инерции  массы  всей  установки  относительно  оси



  проходящей  через 

центр тяжести подошвы фундамента перпендикулярно плоскости колебаний



 т



м

2

(тс



м



с

2

)



 

определяется по формуле: 





о

=





+

2

2

mh

 

 

 

 

 

 

(А.31) 

 





  -  момент  инерции  массы  всей  установки  (фундамента  с  засыпкой  грунта  на  его 

обрезах и выступах и машины) относительно оси



 проходящей через общий центр тяжести 

перпендикулярно плоскости колебаний



 т



м

2

(тс



м



с

2

)



 

 т

 - масса всей установки (фундамента с засыпкой грунта на его обрезах и выступах 

и машины)



 т(тс



с

2

/м)



 

F

h

  -  расчетная  горизонтальная  составляющая  возмущающих  сил  машины



  кН(тс)



 

определяемая по соответствующим разделам с учетом указаний п. 8.1.1



 

 М

  -  расчетное  значение  возмущающего  момента



  кН



м(тс



м)



  равного  сумме 

моментов от горизонтальных составляющих возмущающих сил при приведении их к оси



 

проходящей  через  центр  тяжести  установки  перпендикулярно  плоскости  колебаний



  и 

возмущающему моменту машины



 

h

1



 

h

2

  -  расстояния  от  общего  центра  тяжести установки  соответственно  до  верхней 

грани фундамента и до подошвы фундамента



 м. 

А.6  Главные собственные частоты колебаний установки 



1



2



 с

-1



 следует определять 

из соотношения: 

,

)

1

(

2

2

2

2

2

2

,

1













































x

x

Z

Z













   

 

 

(А.32) 

где

,

1

)

1

(

2

































x

Z









 

 

 

 

 

(А.33) 

А.7 Амплитуды  горизонтальных 

а

х



  м



  и  вращательных 

а





  рад



  колебаний 

массивный и стенчатых фундаментов следует определять по формуле (А.17) настоящего 
приложения



  принимая 

S

3

 = 

S

4

 = 0  (при  определении 

а

х

)  и 

S

1

 = 

S

2

 = 0



 

h

1

 = 1  (при 

определении 

а



). 

А.8 Амплитуды горизонтально-вращательных колебаний верхней грани фундамента 

а

h,





 м



 при действии только момента 

М

(

F

h

 

= 0) следует определять по формуле: 

СП РК 5.01–106–2013*

 

87 





2

,

h

K

M

a

x

h





 













.

)

/

(

4

)

/

(

1

)

/

(

4

)

/

(

1

)

/

(

1

2
2

2

2

2

1

2

2

1

2

2

2

2

2

1

















x

x

x

x

x

h

h

h

h

















( А.34) 

А.9 Амплитуды вертикальных колебаний массивных и стенчатых фундаментов 

а

v



 м



 

с  учетом  вращения  относительно  горизонтальной  оси



  перпендикулярной  плоскости 

колебаний



 следует определять по формуле: 

а

v

=

а

z

+

а

/

z



 

 

 

 

 

 

(А.35) 

где 





;

)

/

(

4

)

/

(

1

2

2

2

2

z

z

z

z

v

z

K

F

а

















   

 

 

(А.36) 

 а

/

z

  -  амплитуда  вертикальной  составляющей  вращательных  колебаний  фундамента 

относительно  горизонтальной  оси



  проходящей  через  центр  тяжести  установки 

перпендикулярно  плоскости  колебаний



  определяемая  при  действии  горизонтальных  сил 

F

h

 и моментов 

М



 включая моменты от вертикальных и горизонтальных сил



 по формуле: 

а

/

z

=

а



I

f



 

 

 

 

 

(А.37) 

а при отсутствии горизонтальных сил (

F

h

=0) по формуле: 

;

)

/

(

4

2

)

/

(

2

4

)

/

(

1

2
2

2

2

2

1

2

2

2

2

/





















x

x

x

x

f

z

x

x

h

K

Ml

a



















 

 

 

(А.38) 

а



  -  амплитуда  (угол  поворота)



  рад



  вращательных  колебаний  фундамента 

относительно  горизонтальной  оси



  определяемая  по  указаниям  п.  А.7  настоящего 

приложения



 

F

v

 - расчетная вертикальная составляющая возмущающих сил машины



 кН(тс); 

М

  -  расчетное  значение  возмущающего  момента



  включающее  моменты  от 

вертикальных и горизонтальных сил



 кН



м(тс



м)



 

 K

z

  -  коэффициенты  жесткости  основания



  кН/м  (тс/м)



  определяемый  согласно 

указаниям п. 9.1.5



 



z

  -  угловая  частота  собственных  вертикальных  колебаний  фундамента



  с

-1



 

определяемая по формуле: 

;

m

K

z

z





 

 

 

 

 

(А.39) 



z

  -  относительное  демпфирование  при  вертикальных  колебаниях  фундамента



 

определяемое согласно указаниям п. 8.1.6



 

l

f

 - расстояние от вертикальной оси



 проходящей через центр тяжести установки



 до 

края верхней грани фундамента в направлении действия сил и моментов



 м. 

СП РК 5.01–106–2013* 

88 

А.10  Амплитуды  горизонтальных  колебаний  массивных  и  стенчатых  фундаментов 

при вращении относительно вертикальной оси 

а

h,



,

 м



 следует определять по формуле: 

 

а

h,



,

=

а



l

max



 

 

 

 

 

 

(А.40) 

 

где 

l

max

  -  расстояние  от  вертикальной  оси



  проходящей  через  центр  тяжести 

установки



 до наиболее удаленной точки фундамента



 м



 

а



  -  амплитуда  (угол  поворота)



  рад



  вращательных  колебаний  фундамента 

относительно  вертикальной  оси



  проходящей  через  центр  тяжести  установки



 

определяемая по формуле: 





,

)

/

(

4

)

/

(

1

2

2

2

2





























K

M

a

 

 

 

 

(А.41) 

здесь 

М



  -  расчетное  значение  возмущающего  момента



  кН



м(тс



м)



  относительно 

вертикальной оси



 проходящей через центр тяжести установки



 

К



  -  коэффициент  жесткости  основания  при  упругом  неравномерном  сдвиге



 

кН



м(тс



м)



 определяемый в соответствии с требованиями п. 8.1.5



 

 





  -  относительное  демпфирование  для  вращательных  колебаний  фундамента 

относительно вертикальной оси



 определяемое в соответствии с требованиями п. 8.1.7



 





  -  угловая  частота  вращательных  колебаний  фундамента  относительно 

вертикальной  оси



  проходящей  через  центр  тяжести  установки



  с

-1



  определяемая  по 

формуле: 

,











K



 

 

 

 

 

 

(А.42) 

где 





 - момент инерции масс всей установки (фундамента с засыпкой грунта на его 

обрезах и выступах и машины) относительно вертикальной оси



 проходящей через центр 

тяжести установки



 т



м

2

(тс



м



с

2

). 

 

Примечание  -  Формулы  используются  при  расчѐте  колебаний  фундаментов  оппозитных 

компрессоров. 

СП РК 5.01–106–2013*

 

89 

Приложение Б 

(обязательное) 

 

РАСЧЕТ КОЛЕБАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ МАШИН С ИМПУЛЬСНЫМИ 

НАГРУЗКАМИ

 

Б.1  Амплитуду  вертикальных  колебаний  фундамента  при  центральной  установке 

машины 

а

z



 м



 следует определять по формуле: 

,

)

67

,

1

1

(

)

1

(

m

J

а

z

z

z

z













 

 

 

 

 

 

 

(Б.1) 

где 



  -  коэффициент  восстановления  скорости  удара



  значение  которого  следует 

принимать по указаниям соответствующих разделов



 

J

z

  -  импульс  вертикальной  силы



  кН



с(тс



с)



  определяемый  по  указаниям 

соответствующих разделов



 

т



 



z

 - то же



 что в формулах обязательного приложения А. 

Б.2 Амплитуду  вертикальных  колебаний  фундамента  с  учетом  вращения 

относительно горизонтальной оси



 перпендикулярной плоскости колебаний



  

а

v



 м



 следует 

определять по формуле: 

a

v

=

a

z

+

a

/

z



 

 

 

 

 

 

(Б.2) 

в  которой 

a

z

  определяется  по  формуле  (1)  настоящего  приложения



  а 

a

/

z

  -  по 

формуле: 

a

/

z

=

а



l

f



 

 

 

 

 

 

(Б.3) 

где 

l

f

  -  расстояние  от  вертикальной  оси  фундамента  до  края  верхней  грани  в 

направлении действия импульса



 м



 

а



  -  амплитуда  (угол  поворота)



  рад



  вращательных  колебаний  фундамента 

относительно горизонтальной оси



 перпендикулярной плоскости колебаний



 определяемая 

по формуле: 

,

)

67

,

1

1

(

)

1

(

o

J

a

























   

 

 

 

 

(Б.4) 

здесь 

J



  -  импульс  момента  сил  относительно  горизонтальной  оси  фундамента



 

перпендикулярной  плоскости  колебаний



  кН



с



м(тс



с



м)



  определяемый  по  указаниям 

соответствующих разделов



 

 





о

 





 - то же



 что в п. А.5 обязательного приложения А. 

Б.3 Амплитуды 

горизонтальной 

составляющей 

горизонтально-вращательных 

колебаний  фундамента 

а

h,



,  м



  и  вращательных 

а

h,



,  м



  соответственно



  относительно 

горизонтальной  и  вертикальной  осей



  проходящих  через  центр  тяжести  установки 

перпендикулярно плоскости колебаний



 следует определять по формулам: 

 

а

h,



=

а



h



 

 

 

 

 

 

(Б.5) 

СП РК 5.01–106–2013* 

90 

а

h,



=

а



l

max



 

 

 

 

 

 

(Б.6) 

 

где 

h

 - расстояние от подошвы до верхней грани фундамента



 м



 

a



  -  амплитуда  (угол  поворота)



  рад



  вращательных  колебаний  фундамента 

относительно вертикальной оси



 определяемая по формуле: 

;

)

67

,

1

1

(

)

1

(

























J

a

   

 

 

 

 

 

(Б.7) 

J



  -  импульс  момента  относительно  вертикальной  оси



  проходящей  через  центр 

тяжести  установки



  кН



с



м(тс



с



м)



  определяемый  по  указаниям  соответствующих 

разделов



 







 







 l

max

 - то же



 что в п. А.10 обязательного приложения А. 

СП РК 5.01–106–2013*

 

91 

 

Приложение В 

(обязательное) 

 

РАСЧЕТ КОЛЕБАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ МАШИН НА СЛУЧАЙНЫЕ 

ДИНАМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ 

В.1  Амплитуды  горизонтальных  колебаний  верхней  грани  массивных  и  стенчатых 

фундаментов  машин  (например



  мельниц) 

a

h,



,  м



  рассчитываемых  на  случайные 

динамические нагрузки



 следует определять по формуле: 











,

)

/

(

1

2

)

/

(

1

)

/

(

1

2

1

1

1

2

1

2

1

1

,















p

p

h

h

p

h

h

m

S

a

x

o

q

h









 

 

 

(В.1) 

где 

S

q

  -  спектральная  плотность  случайной  нагрузки



  кН

2



с(тс

2



с)



  определяемая  по 

формуле: 

;

2

1

)

(

2

2

3

2

































g

d

d

m

S

q









  

 

 

(В.2) 

;

1

1

1

2

1













































p

p

x

x

 

 

 

 

 

(В.3) 

;

1

2

1

1

















x

p





 

 

 

 

 

 

(В.4) 

h

o

 - расстояние от центра тяжести установки до оси вращения барабана мельницы



 м



 

т

/

 - масса загрузки барабана мельницы



 т (тс



с

2

/м)



 

 



 - угловая частота вращения барабана



 с

-1



 

 d

 - диаметр барабана



 м



 



 - коэффициент



 зависящий от типа машины (мельницы) и принимаемый



 

для стержневых мельниц 



 = 0



015



 

для остальных типов мельниц 



 = 0



001



 

g

 - ускорение свободного падения



 g = 9



81 м/с

2

. 

Обозначения 



 

т



 

h

1



 

h

2,

 



х



 



1

 - те же



что и в формулах п.п. А.5



 А.6 обязательного 

приложения А. 

В.2 Амплитуды горизонтальных колебаний рамных фундаментов машин (например



 

мельниц) 

а

h,



,  м



  рассчитываемых  на  случайные  динамические  нагрузки



  следует 

определять по формуле: 

а

h,



=

а

х

+

a



l

b



 

 

 

 

 

 

(В.5) 

где 

l

b

  -  расстояние  от  центра  тяжести  верхней  части  фундамента  до  оси  наиболее 

удаленного подшипника мельницы



 м



 

СП РК 5.01–106–2013* 

92 

а

х



a



  -  амплитуды  соответственно  горизонтальных  колебаний  верхней  части 

фундамента



  м



  и  вращательных  колебаний  относительно  вертикальной  оси



  проходящей 

через центр тяжести верхней части фундамента



 рад



 определяемые по формулам: 

;

2

1

x

q

x

x

x

S

S

a









 

 

 

 

 

 

(В.6) 

;

2

















q

S

S

e

a

 

 

 

 

 

 

(В.7) 

 S

q

 - определяется по формуле (2) настоящего приложения



 

е

  -  расстояние  в  плане  от  центра  тяжести  верхней  части  фундамента  до  середины 

длины барабана м. 

Обозначения 

S

x

, 

S



,

 



x

, 





, 



/

x

, 



/



  -  те  же



  что  и  в  формулах  п.п.  А.1  -  А.4 

обязательного приложения А. 

СП РК 5.01–106–2013*

 

93 

 

Приложение Г 

(обязательное) 

 

РАСЧЕТ КОЛЕБАНИЙ МАССИВНЫХ И СТЕНЧАТЫХ ФУНДАМЕНТОВ 

МАШИН ПРИ КИНЕМАТИЧЕСКОМ ВОЗБУЖДЕНИИ 

Г.1 Амплитуду горизонтально-вращательных колебаний верхней грани фундамента-

приемника  при  кинематическом  возбуждении  от  одного  фундамента-источника  следует 
определять по формуле: 

 









,

2
2

2

)

/

(

2

4

2

1

2

)

2

/

1

(

2

)

/

(

2

4

2

)

2

/

1

(

,

,















x

x

h

h

x

x

x

Ф

h

h

x

Ф

x

s

a

kin

h

a

























 

 

 

(Г.1) 

где 

);

(

4

)

(

2

2

2

2

1

1

x

S

x

S

ф

x

x

x























 

);

(

)

(

2

1

1

2

x

S

x

S

x







 

 

 

 

(Г.2) 

);

(

4

)

(

2

4

2

2

1

3

x

S

x

S

ф

x

x

























 

);

(

)

(

2

3

1

4

x

S

x

S









 

Значения 

S

1

(

х

к

)



 

S

2

(

х

к

)



 

S

3

(

х

к

)



 

S

4

(

х

к

)



  для 

к

=1



  2  вычисляется  по  формулам  (А.20)  - 

(А.23) обязательного приложения А при значениях: 

;

1

1





x

x

x







;

1

2





x

x

x







 

 

 

 

 

(Г.3) 

.

1

,

,

2

x

s

s

x

a

a

th

x

















 

 

 

 

 

 

(Г.4) 

Расчет следует выполнять для каждого из значений + х. 
В формулах (Г.1) - (Г.4)



 

а

s,x

  -  амплитуда  горизонтальных  колебаний  точек  поверхности  грунта  в  месте 

установки  фундамента-приемника  от  горизонтальных  колебаний  фундамента  источника



 

определяемая в соответствии с указаниями п. 8.2.9



 

,

i

nf

)

2

(

,

)

1

(

,

,

l

a

a

a

z

s

z

s

x

s





 

 

 

 

 

 

 

(Г.5) 

 где 

а

(

1

)

s,z



 а

(2

)

s,z

  -  амплитуды вертикальных колебаний поверхности грунта в точках



 

соответствующим  крайним  точкам  стороны  фундамента-приемника 

l

inf

    от  вертикальных 

колебаний фундамента источника



 определяемые в соответствии с указаниями п. 8.2.9



 

СП РК 5.01–106–2013* 

94 

l

inf

  -  размер  стороны  подошвы  фундамента-приемника



  в  направлении  которой 

рассматриваются горизонтальные колебания



 



 - угловая частота колебаний фундамента-источника. 

Обозначения 

h

1



 

h

2



 



 



1



 



2



 







 



х

  -  те  же



  что  в  формулах  п.  А.5  обязательного 

приложения А. 

Г.2 Амплитуду вертикальных колебаний фундамента-приемника с учетом вращения 

при  кинематическом  возбуждении  от  одного  фундамента-источника  следует  определять 
по формуле: 

,

/

kin

z

kin
z

kin

v

a

a

a





 

 

 

 

 

 

 

 

(Г.6) 

где 





;

)

/

(

4

)

/

(

1

)

/

(

4

1

2

2

2

2

2

2

,

z

z

z

z

z

z

s

kin

z

a

a

























   

 

 

(Г.7) 

;

)

/

(

4

)

/

(

4

2
2

2

2

2

1

2

2

2

2

2

,

/











x

x

x

x

x

s

f

kin

z

Ф

h

a

l

a





















   

 

 

 

(Г.8) 

здесь 

;

2

)

2

(

,

)

1

(

,

,

z

s

z

s

s

z

a

a

a





  

 

 

 

 

 

(Г.9) 



z



 

l

f

 - обозначения те же



 что в п. А.9 обязательного приложения А. 

При  расчете  колебаний  фундамента-приемника  от  кинематического  возбуждения 

нескольких  фундаментов-источников  следует  суммировать  значения 

kin

h

a



  (или 

kin

v

a

)



 

вычисляемые  соответственно  по  формулам  (Г.1)  или  (Г.6)  для  каждого  источника 
колебаний.