СП РК 5.01–106–2013 ФУНДАМЕНТЫ МАШИН С ДИНАМИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ (ҚР ЕЖ 5.01–106–2013)

СП РК 5.01–106–2013*

Таблица 10 - Значения

коэффициента пропорциональности

Машины

Коэффициент пропорциональности μ

Турбомашины

0,2

Электрические машины с частотой вращения

об/мин:

менее 500

0,1

от 500 до 750

0,1 - 0,15

от 750 до 1500

0,15 - 0,2

свыше 1500

0,2

Центрифуги (

- диаметр ротора, м)

Центробежные насосы

0,15

Дымососы и вентиляторы

но не менее 0,2

9.1.6 Динамические нагрузки, создаваемые машинами и определяемые по формуле

(49), в особое сочетание нагрузок, в которое входит сейсмическое воздействие, не
включаются, а в особых сочетаниях, в которые входят аварийные нагрузки, учитываются
только в тех точках, где аварийные нагрузки не заданы.

9.1.7 При расчете фундаментов машин на особое сочетание нагрузок расчетные

величины кратковременных нагрузок или соответствующих им усилий должны
умножаться на коэффициент сочетаний

= 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах

проектирования зданий и сооружений в сейсмических районах.

Примечание - При проектировании фундаментов особо ответственных машин, к которым

предъявляется требование сейсмостойкости, параметры сейсмических колебаний фундамента на уровне
опирания машины определяются динамическим расчетом с использованием акселерограмм.

9.1.8 Нормативные нагрузки на фундаменты турбомашин, соответствующие

моменту короткого замыкания

n,sc

кН



м, и тяги вакуума в конденсаторе при гибком

присоединении конденсатора

n,vac

кН, следует принимать по заданию на проектирование

или определять по формулам:

(138)

n,vac

= 100

. (139)

В формулах (138), (139):

N -

номинальная мощность электрической машины, кВт;

- частота вращения машины, об/мин;

коэффициент кратности вращающего момента при коротком замыкании,

принимаемый по заданию на проектирование; в случае отсутствия в задание на
проектирование допускается принимать равным 10;

100 - усилие тяги вакуума на 1 м

сечения трубопровода, кН/м

;

СП РК 5.01–106–2013*

а -

площадь поперечного сечения соединительной горловины конденсатора с

турбиной, м

9.1.9 Монтажные

нагрузки

учитываются

сочетаниях

постоянными

сейсмическими нагрузками. В сочетаниях, в которые входят динамические нагрузки от
машины, монтажные нагрузки не учитываются.

В отдельных случаях при реконструкции действующих предприятий разрешается

снижать величину монтажной нагрузки на верхней плите фундамента, принимая ее по
заданию на проектирование, но не менее 10 кПа, о чем должно быть указано в рабочей
документации и написано на фундаменте.

9.1.10 Расчет колебаний фундаментов всех видов машин с вращающимися частями

сводится  к  определению  максимальной  амплитуды  горизонтальных  (поперечных)
колебаний верхней плиты (для рамных фундаментов) или верхней грани фундамента (для
массивных  и  стенчатых  фундаментов).  Расчет  следует  производить  в  соответствии  с
указаниями  подразделов  8.1  и  8.2.  Расчет  амплитуд  вертикальных  колебаний  при
отсутствии требований технического задания, как правило, не производится.

9.1.11 При расчетах колебаний значения расчетных динамических нагрузок следует

определять на основании п.5.2.9.

9.1.12 Для массивных и стенчатых фундаментов машин с вращающимися частями с

частотой вращения более 1000 об/мин расчет колебаний допускается не производить.

9.1.13 Расчетные

значения амплитуд колебаний должны быть не более

максимальных предельно допускаемых, установленных в задании на проектирование, а
при их отсутствии – по таблице 11.

Задание на проектирование, исходя из технологических требований, может

ограничивать значения максимальных предельно допускаемых амплитуд колебаний
величинами более низкими, чем приведенные в таблице 11.

В этом случае рекомендуется выполнять расчет фундамента на колебания как в

горизонтальном, так и в вертикальном направлениях, с учетом поглощения колебаний в
конструкции фундамента и основании.

Таблица 11 - Значения максимальных предельно допускаемых амплитуд

колебаний

u
adm

Число оборотов машины

об

в 1 мин

Максимальные предельно допускаемые

амплитуды колебаний

adm

, мм

Менее 500

Менее 750 до 500

От 1000 до 750

0,2

0,15

0,1

9.1.14 Для массивных и стенчатых фундаментов выполняется расчет вынужденных

колебаний на грунтовом основании. При этом характеристики, определяющие упругие
свойства и демпфирование грунтового основания при колебаниях, следует принимать по
данным полевых испытаний.

СП РК 5.01–106–2013*

9.1.15 Для рамных фундаментов выполняется расчет вынужденных колебаний

пространственной рамы. Расчетная схема принимается в виде стержневой системы с
распределенными или сосредоточенными массами.

9.1.16 При наличии в задании на проектирование фундамента технологических

требований,  ограничивающих  перемещения  и  деформации  фундамента  из  условий
сохранения  взаимного  положения  элементов  машины  и  связанного  с  ней  оборудования
для  обеспечения  нормальной  их  эксплуатации,  толщина  нижней  плиты  фундамента
определяется  расчетом  по  деформациям  в  соответствии  с  указаниями  приложения  В.  В
этом  случае  эксцентриситет  центра  тяжести  площади  подошвы  фундамента  и  линии
действия  равнодействующей  статических  нагрузок  (см.  п.5.2.8)  не  нормируется  при
следующих дополнительных условиях:

- величины краевых давлений при внецентренном загружении фундамента не

превосходят правой части формулы СНиП РК 5.01-01 более чем на 25 %;

- расчет колебаний ведется с учетом эксцентриситета.
9.1.17 В состав исходных данных для проектирования фундаментов машин с

кривошипно-шатунными механизмами, должны входить:

- значения равнодействующих неуравновешенных (возмущающих) сил и моментов

первой и второй гармоник от всех частей, места приложения сил и плоскости действия
моментов;

- расстояние от оси главного вала машины до верхней грани фундамента;
- характеристика привода (синхронный, асинхронный электродвигатель и т.п.).
9.1.18 Возмущающие нагрузки, действующие на фундаменты многоцилиндровых

машин с кривошипно-шатунными механизмами, определяются геометрической суммой
возмущающих сил, развиваемых каждым цилиндром, и их моментов, зависящих от
расположения машины на фундаменте.

9.1.19 При

агрегировании

на

заводе-изготовителе

компрессоров

электродвигателями применяемые для этой цели сборные железобетонные опорные плиты
должны учитываться в расчете как верхняя часть фундамента. В случае размещения таких
компрессорных  агрегатов  внутри  промышленных  зданий  при  обосновании  расчетом
допускается  их  установка  на  подстилающие  слои  типовых  полов.  При  этом  в  расчете
амплитуд  колебаний  должна  учитываться  масса  подстилающего  слоя  пола  как  под
опорной плитой, так и примыкающей зоны на расстоянии 0,5 м от граней плиты.

9.1.20 Крепление железобетонной опорной плиты к подстилающему слою пола

должно осуществляться фундаментными болтами, допускающими глубину заделки в
бетон менее 15 диаметров болта (конические болты, болты на эпоксидном клее и др.).

В случае установки агрегированного оборудования на рамный фундамент

железобетонную опорную плиту следует учитывать в расчете как верхнюю обвязочную
плиту фундамента.

9.1.21 Стенчатые фундаменты надлежит проектировать из следующих элементов:

нижней фундаментной плиты, продольных и поперечных стен и верхней горизонтальной
железобетонной  плиты  (или  рамы),  на  которой  устанавливают  и  крепят  машину.
Конструкция  верхней  железобетонной  плиты  (рамы)  фундамента  должна  быть  надежно
связана  со  стенами  и  обеспечивать  общую  жесткость  фундамента  в  горизонтальной
плоскости.  Размеры  конструктивных  элементов  стенчатых  фундаментов  назначают  с

СП РК 5.01–106–2013*

учетом требований, содержащихся в задании на проектирование, и в соответствии с
данными, введенными в таблице 12.

9.1.22 Машины с кривошипно-шатунными механизмами являются, в основном,

низкочастотными,  поэтому  для  них  применяются,  как  правило,  фундаменты  с
дорезонансным  режимом  колебаний,  для  которых  частоты  собственных  колебаний
превышают  наивысшую  частоту  возмущающих  сил.  При  выборе  размеров
конструктивных  элементов  фундаментов  следует  учитывать,  что  собственная  частота
колебаний  фундамента  может  быть  увеличена  путем  увеличения  площади  подошвы  и
уменьшения массы фундамента.

9.1.23 Массивные фундаменты объемом более 20 м

, кроме того, следует

конструктивно армировать по наружным боковым граням фундамента. Армирование
производится сетками с квадратными ячейками размерами от 300 до 400 мм из стержней
диаметром соответственно от 12 до 16 мм, в зависимости от размеров фундамента.

9.1.24 Массивные фундаменты плитного типа независимо от их объема должны

иметь конструктивное армирование по подошве и верхней грани фундамента
горизонтальными сетками, такими же, как для фундаментов объемом более 20 м

Таблица 12 - Размеры элементов стенчатых фундаментов

Нормируемый размер элементов фундамента

Ориентировочные

размеры

элементов стенчатых фундаментов,
м

Толщина стен,

ст

Толщина нижней фундаментной плиты

пл

Вылет

консольных

участков

нижней

фундаментной плиты
Вылет консольных участков верхней плиты
Толщина верхней плиты фундамента

от 0,6 и более
от

ст

и более

от 2,5

пл

и менее

от 2 и менее
от 0,1 и более

9.1.25 Для уменьшения амплитуд колебаний фундаментов низкочастотных машин с

кривошипно-шатунными

механизмами

могут

быть

использованы

следующие

мероприятия:

– увеличение жесткости фундамента путем увеличения размеров его подошвы в

направлении действия горизонтальной нагрузки, устройства свайного фундамента (при
вертикальных нагрузках), химического закрепления грунта, устройства подушки из более
жесткого грунта;

– устройства общего фундамента под несколько машин, устройства присоединенных

плит, жестко или упруго связанных с фундаментом и пр.

9.1.26 При

необходимости

ограничить

распространение

колебаний

от

компрессорного агрегата, смонтированного на железобетонной опорной плите, в
подстилающем слое пола, на который она устанавливается, должен устраиваться
деформационный шов шириной 2–3 см на всю толщину пола на расстоянии 1 м от граней
опорной плиты.

СП РК 5.01–106–2013*

9.1.27 В состав исходных данных для проектирования фундаментов кузнечных

молотов должны входить:

чертежи габаритов молота с указанием типа молота (штамповочный, ковочный) и

его марки;

номинальная и действительная (с учетом массы верхней половины штампа) масса

падающих частей; высота их падения;

масса шабота и станины;

размеры подошвы шабота и отметки ее относительно пола цеха, а также размеры

опорной плиты станины;

значение коэффициента восстановления скорости удара при штамповке изделий

из цветных металлов или их сплавов;

внутренний диаметр цилиндра и рабочее давление пара или воздуха (или энергия

удара).

9.1.28 Деревянные подшаботные прокладки следует изготавливать из дубовых

брусьев



для молотов с массой падающих частей до 1 т подшаботную прокладку

допускается изготовлять из лиственницы или сосны.

Деревянные прокладки следует предусматривать из пиломатериалов 1-го сорта по

ГОСТ 2695 и ГОСТ 8488-86 Е.

При обосновании расчетом и по согласованию с заводом - изготовителем машины

допускается заменять деревянные подшаботные прокладки на резинотканевые.

При устройстве общей плиты под несколько молотов и при нескольких отдельно

стоящих фундаментах в цехе амплитуды вертикальных колебаний фундамента следует
определять с учетом указаний п. 8.1.9.

9.1.29 Толщина подшаботной части фундамента должна быть не менее указанной в

таблице 13.

Таблица 13 - Толщина подшаботной части фундамента

Номинальная масса

падающих частей молота

, т

Толщина подшаботной

части фундамента, м, не

менее

Число арматурных сеток в

верхней части фундамента



1 <



1,25

2 <



1,75

4 <



2,25

6 <



2,6

Свыше 3

Свыше 5

9.1.30 Фундаменты кузнечных молотов должны иметь конструктивное армирование

в соответствии с требованиями п.5.2.15.

Верхнюю часть фундамента, примыкающую к подшаботной прокладке, следует

армировать горизонтальными сетками с квадратными ячейками размерами 100



100 мм из

стержней диаметром 10 - 12 мм; сетки следует располагать рядами с расстоянием между

СП РК 5.01–106–2013*

ними по вертикали 100 - 120 мм в количестве, принимаемом по таблице 13 и зависящем от
массы падающей части молота

Часть фундаментов ковочных молотов, расположенную под подошвой станины

молота,  следует  армировать  горизонтальными  сетками  с  квадратными  ячейками  из
стержней диаметром 12 - 16 мм с шагом в продольном и поперечном направлениях 200 -
300  мм.  Аналогичные  арматурные  сетки  следует  устанавливать  у  граней  выемки  для
шабота  всех  видов  кузнечных  молотов,  причем  вертикальные  стержни  этих  сеток
необходимо доводить до подошвы фундамента.

9.1.31 Деревянные подшаботные прокладки следует изготавливать из дубовых

брусьев; для молотов с массой падающих частей до 1 т подшаботную прокладку
допускается изготовлять из лиственницы или сосны.

Деревянные прокладки следует предусматривать из пиломатериалов 1-го сорта по

нормативным документам по пиломатериалам.

При обосновании расчетом и по согласованию с заводом - изготовителем машины

допускается заменять деревянные подшаботные прокладки на резинотканевые.

9.1.32 Амплитуды вертикальных колебаний фундаментов молотов при центральной

установке

м, следует определять по формуле (97), в которой импульс вертикальной

силы

кН



с, определяется по формуле:

Jz = m

(139)

где

масса падающих частей молота, т;

- скорость падающих частей молота в начале удара, м/с, принимаемая по заданию

на проектирование или, при отсутствии таких данных, определяемая по формулам:

для молотов, свободно падающих (фрикционных и одностороннего действия),

(140)

для молотов двойного действия

(141)

или

(142)

В формулах (140) - (142):

- рабочая высота падения ударяющих частей молота, м;

- площадь поршня в цилиндре, м

;

среднее давление пара или воздуха, кПа;

- энергия удара, кДж;

g -

ускорение свободного падения, g = 9,81м/с

Коэффициент восстановления скорости удара ε в формуле (97) следует принимать:

при штамповке стальных изделий для молотов штамповочных ε = 0,5; для ковочных
молотов ε = 0,25; при штамповке изделий из цветных металлов и их сплавов коэффициент
ε следует принимать по заданию на проектирование.

СП РК 5.01–106–2013*

9.1.33 Амплитуду вертикальных колебаний фундамента при установке молота с

эксцентриситетом следует определять по формулам (98) - (100), в которых значение ε - то
же, что в 68, а значение импульса момента

определяется по формуле:

, (143)

где

- эксцентриситет удара, м.

При устройстве общей плиты под несколько молотов и при нескольких отдельно

стоящих фундаментах в цехе амплитуды вертикальных колебаний фундамента следует
определять с учетом указаний п.8.1.7.

9.1.34 Сумма статического и динамического давлений на подшаботную прокладку не

должна превышать расчетного сопротивления древесины при сжатии поперек волокон.

Расчетное динамическое давление на подшаботную прокладку ζ, кПа, вычисляется

по формуле:

(144)

где

модуль упругости материала подшаботной прокладки, кПа;

т'

суммарная масса шабота и станины для штамповочных молотов и масса шабота

для ковочных молотов, т;

- опорная площадь шабота, м

;

t -

толщина прокладки, м.

9.2 Фундаменты формовочных машин литейного производства и производства

сборного железобетона

9.2.1 В состав исходных данных для проектирования фундаментов формовочных

машин литейного производства, должны входить:

нормативные статические нагрузки, передаваемые на фундамент основными

механизмами (встряхивающим, поворотным, приемным и пр.), и точки приложения этих
нагрузок;

грузоподъемность машин (суммарная масса опоки и формовочной смеси), масса

падающих частей и станины встряхивающего механизма;

рабочая высота падения встряхивающих (падающих) частей машины;

размеры в плане, толщина и материал надфундаментной упругой прокладки.

9.2.2 При отсутствии данных о весе падающих частей суммарное значение веса

падающих частей

, кН, определяется по формуле:



(145)

где

– диаметр поршня встряхивающего механизма, м;

СП РК 5.01–106–2013*

– рабочее давление сжатого воздуха, кПа.

9.2.3 Для устройства надфундаментной упругой прокладки следует предусматривать

брусья  из  дуба  и  листовую  резину.  Для  встряхивающих  формовочных  машин
грузоподъемностью  менее  5  т  допускается  применение  брусьев  из  лиственницы  или
сосны.  Деревянные  брусья  следует  изготовлять  из  древесины,  отвечающей  требованиям,
норм.

9.2.4 Высота фундамента под встряхивающим механизмом и расстояние от дна

каналов, тоннелей и выемок до подошвы фундамента должны быть не менее, указанных в
таблице 14.

9.2.5 Армирование фундаментов формовочных машин и их отдельных элементов

необходимо производить в соответствии с требованиями, приведенными в п.5.2.15, с
учетом следующих указаний.

Верхнюю часть фундамента непосредственно под станиной встряхивающего

механизма следует армировать горизонтальными сетками, число которых назначается в
зависимости от грузоподъемности механизма, т:

до 5   1 - 2 сетки
от 5 до 15    2 - 3 сетки
св. 15       3 - 4 сетки

Таблица 14 – Значение высота фундамента под встряхивающим механизмом и

расстояние от дна каналов, тоннелей и выемок до подошвы фундамента

Грузоподъемность машины

Высота фундамента под

встряхивающим механизмом,

м, не менее

Расстояние от дна каналов,

тоннелей и выемок до

подошвы фундамента, м, не

менее



1,5

0,2

1,5 <



2,5

1,25

0,3

2,5 <



1,5

0,4

5 <



1,8

0,5

10 <



0,7

> 20

2,25

0,9

9.2.6 Наружные железобетонные стены, ограждающие формовочную машину,

следует  армировать  двойными  сетками,  используя  в  качестве  вертикальной  арматуры
стержни диаметром 12 - 14 мм при грузоподъемности машин до 15 т и диаметром 16 - 20
мм  при  большей  грузоподъемности.  В  качестве  продольной  арматуры  следует
предусматривать  стержни  диаметром  10  -  12  мм  с  шагом  соответственно  300  -  400  мм.
Сетки  следует  соединять  между  собой  поперечными  стержнями  диаметром  10  -  12  мм
через 600 - 800 мм в горизонтальном и вертикальном направлениях.

СП РК 5.01–106–2013*

Наружные боковые грани фундамента следует армировать арматурными сетками,

выполненными для фундаментов объемом 80 м

и менее с вертикальными стержнями

диаметром 12 - 14 мм и шагом 200 мм, а для фундаментов объемом более 80 м

диаметром 16 - 20 мм с тем же шагом.

9.2.7 Амплитуды вертикальных колебаний фундаментов формовочных машин

следует определять в зависимости от соотношения угловой частоты ω, с

-1

, свободных

вертикальных колебаний подвижных частей машины на упругой надфундаментной
прокладке и угловой частоты λ'

-1

, свободных вертикальных колебаний всей установки

на грунте, определяемых по формулам:

(146)

(147)

где

k -

суммарный коэффициент жесткости упругой надфундаментной прокладки,

кН/м, определяемый по формуле:

(148)

здесь

- площадь станины встряхивающего механизма, м

;

- модуль упругости деревянной прокладки, кПа;

- модуль упругости резиновой прокладки, принимаемый в зависимости от

твердости;

толщина резиновой прокладки, м;

- толщина деревянной прокладки, м;

т' -

масса установки, т, определяемая по формуле:

т'

+ т

+ m

; (149)

- суммарная масса падающих частей машины, включая массу опоки и

формовочной смеси, т;

- масса станины встряхивающего механизма, т;

m -

общая масса фундамента, неподвижных частей машины и грунта над обрезами

фундамента, т.

9.2.8 При условии ω > 0,7λ'

амплитуды вертикальных колебаний

фундаментов формовочных машин следует определять по формулам (97) - (100), в
которых ε - коэффициент восстановления скорости удара, принимаемый равным нулю;

импульс вертикальной силы, кН



с, определяемый по формуле (140);

- импульс момента

сил относительно горизонтальной оси, кН



м, определяемый по формуле (144);

скорость падающих частей формовочной машины, м/с, определяемая по формуле (145), в
которой

рабочая высота падения встряхивающих частей машины, м.

СП РК 5.01–106–2013*

Вместо значении λ

в формуле (97) следует принимать значения соответственно

λ'

т',

вычисленные по формулам (147) и (148), а вместо значений λ

и θ

φ0

в формуле

(100) - значения λ'

и θ'

φ0

; значение λ'

определяется по формуле:

(150)

где θ'

φ0

момент инерции массы всей установки, включая массу подвижных частей,

относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента
перпендикулярно плоскости колебаний, т



9.2.9 При условии ω



0,7λ

амплитуду вертикальных колебаний

фундаментов

формовочных машин следует определять по формуле (89), в которой

амплитуда

вертикальных колебаний общего центра тяжести фундамента и неподвижных частей
машины, определяемая по формуле (90);

а'

амплитуда вертикальной составляющей

вращательных  колебаний  фундамента  и  неподвижных  частей  машины  относительно
горизонтальной  оси,  проходящей  через  их  общий  центр  тяжести  перпендикулярно
плоскости  колебаний.  Для  фундаментов  машин  с  центральным  приложением
динамической  нагрузки  (встряхивающие  столы  и  формовочные  машины  со  штифтовым
съемом)

0. В случае приложения динамической нагрузки с эксцентриситетом

(формовочные машины с поворотно-перекидным механизмом)

определяется по

формуле (92).

9.2.10 В формулах (90) и (92) динамическую нагрузку на фундамент формовочной

машины

кН, следует вычислять по формуле:

(151)

Вместо угловой частоты вращения машины ω следует принимать угловую частоту

свободных вертикальных колебаний подвижных частей машины на упругой над
фундаментной прокладке, определяемую по формуле (146).

9.2.11 Для уменьшения вращательных колебаний фундаментов формовочных машин

с поворотно-перекидным механизмом эксцентриситет приложения динамической
нагрузки следует ограничивать до 5 - 10 % размера стороны подошвы фундамента, в
направлении которой происходит смещение точки приложения ударной нагрузки.

9.2.12 Расчетное значение амплитуды вертикальных колебаний фундаментов

формовочных машин должно удовлетворять условию п.9.2.7

Амплитуду вертикальных колебаний фундаментов формовочных машин с

поворотно-перекидным механизмом, определенную для торцовых граней фундамента,
допускается увеличивать на 20 %.

9.2.13 При основании, сложенном мелкими или пылеватыми водонасыщенными

песками, для машин грузоподъемностью 10 т и более следует, как правило,
предусматривать виброизоляцию фундаментов.

СП РК 5.01–106–2013*

9.2.14 В состав исходных данных для производства сборного железобетона, кроме

материалов, перечисленных в подразделе 9.2.1, должны входить:

масса подвижных частей площадки;

схема расположения, тип и жесткость упругих опор;

число оборотов в минуту и амплитуда возмущающих сил вибратора, момент

эксцентриков вибратора;

значение безынерционной пригрузки;

высота падения ударной части площадки;

расположение и размеры рабочих мест, если технологическим процессом

производства не предусматривается дистанционное управление работой данной
формовочной машины.

9.2.15 Фундаменты под формовочные машины для производства сборного

железобетона следует проектировать массивными в виде плит или блоков. Армирование
фундаментов  должно  производиться  в  соответствии  с  требованиями  п.п.5.2.15  –  5.2.18.
При  этом  для  армирования  следует  применять  сетки  из  стержней  диаметром  12–16  мм
класса А-Ш  (А400) с шагом в обоих направлениях соответственно 200–300 мм.

9.2.16 В качестве упругих опор вибрационных площадок следует применять

винтовые стальные пружины и другие упругие элементы, обеспечивающие необходимую
виброизоляцию; упругие опоры виброударных площадок должны выполняться из слоев
резины.

9.2.17 Между фундаментами формовочных машин и смежными фундаментами

строительных  конструкций зданий  или  оборудования  следует  предусматривать  сквозной
зазор.  Между  бетонным  полом  цеха  и  фундаментами  формовочных  машин  по  всему
периметру  должна  устраиваться  прокладка  из  досок  толщиной  не  менее  25  мм,
установленных  на  ребро  (ширина  досок  должна  соответствовать  толщине  конструкции
бетонного пола).

9.2.18 Размещения рабочих мест непосредственно на фундаментах машин следует,

по возможности, избегать. В случаях, когда по расчету вибрации фундамента не будут
превышать пределов, установленных санитарными нормами, рабочие места
проектируются без виброизоляции в виде жестких постаментов, не имеющих настила из
гибких элементов (дощатых, из рифленой стали и др.). В противном случае обязательным
является применение пассивной виброизоляции рабочих мест.

9.2.19 При формовании изделий в высоких формах (например, кассетных)

обслуживающие площадки вокруг форм (кассет) не допускается опирать на фундаменты
формовочных машин и соединять с ними.

9.2.20 Эксцентриситет равнодействующей возмущающих сил вибратора или линии

действия  ударов  по  отношению  к  центру  тяжести  площади  подошвы  фундамента  не
должен  превышать:  для  вибрационных  площадок  и  стационарных  виброштампов  3  %,  а
для  виброударных  и  ударных  площадок  1  %  размера  стороны  подошвы  фундамента,  в
направлении которой смещается равнодействующая.

9.2.21 Амплитуды вертикальных колебаний

фундаментов под вибрационные

площадки на упругих опорах следует определять по формулам (89) - (92), в которых
динамическую нагрузку на фундамент

кН, следует вычислять по формуле:

СП РК 5.01–106–2013*

(152)

где

ехс

момент эксцентриков вибратора, кН



м, принимаемый по заданию на

проектирование;

- масса подвижных частей площадки вместе с формуемым изделием, т, которая не

учитывается при определении массы всей установки

(п.8.2.5);

К -

суммарный коэффициент жесткости опор, кН/м, принимаемый по заданию на

проектирование.

9.2.22 Для

фундаментов

виброударных

ударных

площадок

следует

предусматривать, как правило, виброизоляцию.

Расчет амплитуд вертикальных колебаний

невиброизолированных фундаментов

следует производить по формуле (97), в которой

= т

, коэффициент восстановления

скорости удара принимают ε = 0,5; скорость удара

, м/с, следует вычислять для ударных

площадок по формуле (140), а для виброударных - по формуле:

(153)

где

- расчетное значение возмущающей силы вибратора, кН;

масса подвижных частей, включая массу формы с бетоном, т;

ω - угловая частота вращения, с

-1

9.2.23 Амплитуды вертикальных колебаний

фундаментов виброштампов следует

определять по формуле (89), в которой величины

м, следует вычислять по

формулам:

(154)

(155)

где

- расчетное значение вертикальной составляющей возмущающих сил машины,

кН;

е -

эксцентриситет ее приложения, м, принимаемый для стационарных

виброштампов равным нулю;

т -

масса фундамента, засыпки грунта на его обрезах, неподвижных частей машины

и формуемого изделия, т;

- момент инерции массы фундамента, засыпки грунта на его обрезах,

неподвижных частей машины и формуемого изделия относительно оси, проходящей через
общий центр тяжести перпендикулярно плоскости колебаний, т



;

- угловая частота вращательных колебаний фундамента, с

-1

, определяемая по

формуле (83), в которой θ

φ0

- момент инерции массы фундамента, засыпки грунта на его

обрезах, неподвижных частей машины и формуемого изделия относительно оси,

СП РК 5.01–106–2013*

проходящей через центр тяжести подошвы фундамента перпендикулярно плоскости
колебаний, т



;

ω, λ

, l -

то же, что и в формулах подраздела 8.2.

9.3 Фундаменты оборудования копровых бойных площадок и дробилок

9.3.1 В состав исходных данных для проектирования фундаментов оборудования

копровых бойных площадок, кроме материалов, указанных в подразделе 5.1, должны
входить:

масса ударной части копра, т, и высота ее падения, м;

размеры в плане площади, на которой производится разбивка (разделка) скрапа;

данные о расположении копра по отношению к существующим и проектируемым зданиям
и сооружениям.

9.3.2

Ориентировочно параметры бойных площадок, предназначенных для разделки

металлолома на ваграночный габарит, могут приниматься по таблице 15.

Таблица 15 - Параметры бойных площадок, предназначенных для разделки

металлолома на ваграночный габарит

Вид сырья

Масса

ударной

части копра, тс

Высота падения, м

Площадь
бойной
площадки, м

Машинный лом, скрап
Отбракованные

изложницы,

поддоны, козлы и т. п. массой до 10
тс
То же, массой более 10 тс

1–8

8–12

10–15

7–20

20–25

25–35

5–20

12–30

20–50

При переработке лома на мартеновский габарит необходимо площадь бойной

площадки увеличивать в 2–3 раза по сравнению с указанной в таблице 15.

9.3.3 В корытообразных фундаментах подшаботную прокладку целесообразно

выполнять из трех слоев.

Защитный слой предназначен для предохранения от разрушения поверхности бетона

в приямке фундамента. Он выполняется в виде нескольких щитов из дубовых брусьев
общей толщиной до 80 см, уложенных непосредственно на днище железобетонной части.

Амортизирующий слой, расположенный поверх защитного, представляет собой в

свою очередь многослойную конструкцию, состоящую из чередующихся слоев чугунной
стружки, разделенных между собой стальными листами толщиной не менее 20 мм.
Толщина каждого слоя стружки не должна превышать 100 мм.

9.3.4 Поверх амортизирующего слоя укладываются броневые плиты толщиной 80–

100 мм и на них размещаются стальные блюмсы, предназначенные для увеличения
приведенной массы шабота и распределения давления на него.

СП РК 5.01–106–2013*

Для улучшения контакта нижней поверхности шаботов с верхним слоем блюмсов

между ними конструктивно размещается тонкая прослойка чугунной стружки, смешанной
с битумом.

9.3.5 От толщины слоев чугунной стружки зависит величина динамической

нагрузки, передаваемой на железобетонную часть фундамента при ударе по шаботу.
Общая толщина всех слоев чугунной стружки

, м, определяется по формуле:

nр





(156)

где

–вес ударной части копра, кН ;

h –

высота падения ударной части копра, м;

–модуль упругости чугунной стружки, принимается равным 25 МПа;

nр

–

приведенный вес шабота, равный весу шабота с добавлением веса блюмсов,

расположенных между шаботом и чугунной стружкой, кПа;

–

площадь шабота, м

;



–

расчетное сопротивление сжатию дубовых брусьев поперек волокон, кПа.

9.3.6 Боковые стенки железобетонных ограждений следует защищать по всей

поверхности изнутри и поверху стальными плитами толщиной не менее 50 мм,
уложенными по деревянным брусьям сечением не менее 150Х150 мм.

Для уменьшения разлета осколков разбиваемого лома стенки железобетонных

ограждений выше уровня шабота (на высоту не менее половины наибольшего размера в
плане) следует устраивать наклоненными внутрь на 7



–10º.

9.3.7 В качестве мероприятий по укреплению основания копровых бойных площадок

рекомендуется использовать уплотнение грунта тяжелыми трамбовками, вибрацией и т.д.
или использовать свайное основание.

9.3.8

При проверке по формуле (83) среднего статического давления

ср

по подошве

фундаментов строительных конструкций в соответствии с таблицей 7 коэффициент
условий работы грунтов основания



следует принимать для водонасыщенных мелких и

пылеватых песков



= 0,8, для всех остальных видов и состояний грунтов –



= 1.

9.3.9 Минимальные расстояния от копровых бойных устройств до фундаментов

строительных конструкций зданий и сооружений следует принимать по таблице 16.

9.3.10 В состав исходных данных для проектирования фундаментов дробилок,

должны входить:

значения горизонтальной и вертикальной составляющих равнодействующей

динамических нагрузок

и их места приложения соответственно относительно верхней

грани фундамента дробилок и вертикальной оси, проходящей через центр тяжести
дробильной установки;

частота вращения вала эксцентрика для конусных дробилок или главного вала для

других видов дробилок;

масса вращающихся частей; число и масса молотков, расстояние от оси вращения

до центра тяжести молотка для молотковых дробилок;

масса корпуса дробилок, масса заполнения.

СП РК 5.01–106–2013*

Таблица 16 - Минимальные расстояния от копровых бойных устройств до

фундаментов строительных конструкций

Грунты основания

Расстояние от копровых бойных

устройств до фундаментов строительных

конструкций, м (не менее), при массе

ударной части копра

, т



3 <

< 7



Скальные и полускальные

Крупнообломочные,

песчаные

сухие,

глинистые с показателем текучести

< 0 (в

том числе лессовидные)

Песчаные влажные, глинистые с показателем
текучести 0

Песчаные водонасыщенные, глинистые с
показателем текучести

100

Примечание  -  При  возведении  копровых  установок  на  водонасыщенных  песчаных  и  текучей
консистенции  глинистых  грунтах  следует  искусственно  укреплять  основания  фундаментов  строительных
конструкций  (копровых  цехов  и  скрапоразделочных  баз),  расположенных  на  расстояниях,  меньших
указанных в таблице 12.

9.3.11 Данные

по п.9.3.10 необходимы для аналитического определения

гармонической нагрузки

в том случае, когда значения этих нагрузок не входят в

состав задания на проектирование фундаментов. Значения горизонтальной

составляющей гармонической динамической нагрузки

для некоторых типов

конусных и щековых дробилок приведены в таблицах 17 и 18.

Групповые фундаменты при двухъярусном расположении дробилок при установке в

верхнем ярусе дробилок с расчетной горизонтальной составляющей возмущающих сил

менее 30кН рекомендуется проектировать рамными.

9.3.12 Конструктивные схемы и основные размеры фундаментов дробилок следует

назначать с учѐтом следующих требований:

– подошве отдельных фундаментов конусных дробилок следует придавать, как

правило, квадратную форму, а фундаментам дробилок остальных видов – прямоугольную,
вытянутую в направлении действия динамической нагрузки;

– при проектировании толщину нижней плиты следует принимать не менее

наименьшего размера сечения колонн рамы для рамных фундаментов и не менее 0,7
толщины стен для стенчатых фундаментов.

Таблица 17 - Значения горизонтальной составляющей гармонической

динамической нагрузки

для конусных дробилок

СП РК 5.01–106–2013*

Конусные
дробилки

Вес

дробилки

без
электродвигател
я

кН

Число оборотов

, об/мин

Горизонтальная
составляющей
гармонической
динамической
нагрузки

, кН

Расстояние  по
вертикали  от
верхней
грани
фундамента  до
линии
действия  силы

, м

ККД-1200/150

2400

120

3,7

ККД-1500/300

6100

125

3,7

КСД-2200 Гр

970

242

150

1,8

КСД-3000 Т

2000

185

120

КСД-3000 Гр

2000

185

120

КМД-2200 Гр

90,50

242

150

1,8

КМД-3000 Т

2000

185

120

Таблица 18 - Значения горизонтальной составляющей гармонической

динамической нагрузки

для щековых дробилок

Размеры загрузочной щели
щековых
дробилок, мм

Число

оборотов

об/мин

Горизонтальная составляющей
гармонической динамической

нагрузки

, кН

1200 900

170

1500 1200

140

2100 1500

100

120

9.3.13 Фундаменты дробилок допускается сооружать на общей железобетонной

плите – днище подземных сооружений, устраиваемых в опускных колодцах.

Фундаменты дробилок, возводимые на крупнообломочных грунтах, допускается

соединять с фундаментами конструкций здания.

9.3.14 Армирование фундаментов дробилок следует предусматривать в соответствии

с требованиями нормативов, при этом для общего конструктивного армирования
стенчатых фундаментов следует применять сетки из стержней диаметром 12–16 мм класса
А-III(А400) с шагом в обоих направлениях соответственно 200–300 мм.

9.3.15 Расчет колебаний фундаментов дробилок сводится к определению

наибольшей  амплитуды  горизонтальных  колебаний  верхней  грани  фундамента.  Расчет
выполняют  в  соответствии  с  требованиями  п.п.8.2.1  –  8.2.4  для  рамных  фундаментов  и
п.п.8.2.5  –  8.2.7  –  для  массивных  и  стенчатых  фундаментов.  Определение  амплитуды
горизонтальных колебаний верхней грани массивных и стенчатых фундаментов щековых

и конусных дробилок

adm

, м, допускается производить по приближенной формуле:

СП РК 5.01–106–2013 ФУНДАМЕНТЫ МАШИН С ДИНАМИЧЕСКИМИ НАГРУЗКАМИ (ҚР ЕЖ 5.01–106–2013) - 10