CП РК 2.04-107-2022 ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ (ҚР ЕЖ 2.04-107-2022) - 16

CП РК 2.04-107-2022

100

III

При

𝑐/𝛿

0,25

1,02

1,01

1,12

1,08

1,05

1,04

1,03

1.03

1,02

1,01

1,18

1,13

1,07

1,05

1,04

1,03

1,02

1,21

1.16

1,1

1,07

1,05

1,04

1,03

1,02

0,5

1,05

1,04

1,03

1,02

1,01

1,28

1,21

1,13

1,09

1,07

1,06

1,04

1,03

1,42

1,34

1,22

1,14

1,11

1,09

1,07

1,05

1,62

1,49

1,3

1,19

1,14

1,12

1,09

1,06

0,75

1,06

1,04

1,03

1,02

1,01

1,25

1,2

1,14

1,1

1,08

1,07

1,05

1,03

1,53

1,42

1,25

1,16

1,12

1,11

1,08

1,05

1,85

1,65

1,38

1,24

1,18

1,15

1,11

1,08

При

𝑐/𝛿

0,25

1,03

1,02

1,01

1,12

1,10

1,07

1,05

1,04

1,03

1,02

1,01

1,2

1,16

1,1

1,07

1,06

1,05

1,03

1,02

1,28

1,22

1,14

1,09

1,07

1,06

1,04

1,03

0,5

1,07

1,05

1,04

1,03

1,02

1,01

1,32

1,25

1,17

1,13

1,1

1,08

1,06

1,04

1,54

1,42

1,27

1,19

1,14

1,12

1,09

1,06

1,79

1,61

1,38

1,26

1,19

1,16

1,12

1,08

0,75

1,07

1,05

1,04

1,03

1,02

1,01

1,36

1,28

1,18

1,14

1,11

1,09

1,07

1,05

1,64

1,51

1,33

1,23

1,18

1,15

1,11

1,08

2,05

1,82

1,5

1,33

1,25

1,21

1,16

1,11

Примечание

- Обозначения приняты по рисунку У.1.

Пример расчета

Определить приведенное сопротивление теплопередаче панели с эффективным

утеплителем (пенополистирол) и стальными обшивками промышленного здания.

CП РК 2.04-107-2022

101

Исходные данные

Размер панели 6х2 м. Конструктивные и теплотехнические характеристики панели:
толщина стальных обшивок 0,001 м, коэффициент теплопроводности

𝜆

𝑚

= 58 Вт/(м

∙

℃)

;

толщина пенополистирольного утеплителя 0,2 м, коэффициент теплопроводности

𝜆 =

0.04 Вт/(м

∙ ℃).

Отбортовка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к

образованию теплопроводного включения типа IIб (рисунок У.1), имеющего ширину

𝑎

=0,002 м.

Порядок расчета

Сопротивления теплопередаче вдали от включения

𝑅

𝑐𝑜𝑛

и по теплопроводному

включению

𝑅

𝑐𝑜𝑛

= 1/8.7 + 2 ∙ (0.001 + 58) + 0.2/0.04 + 1/23 = 5.16 м

∙ ℃/Вт

;

𝑅

= 1/8.7 + (2 ∙ 0.001 + 0.2)/58 + 1/23 = 0.162 м

∙ ℃/Вт

Значение безразмерного параметра теплопроводного включения по таблице У.2

𝑎𝜆

𝑚

/𝛿𝜆

= 0,002·58/(0,2·0,04)=14,5.

Таблица У.2 - Определение коэффициента

𝝍

Схема

теплопроводного

включения по

рисунку У.1

Значения коэффициента

𝜓

при

𝑎𝜆

𝑚

/𝛿𝜆

(по рисунку У.1)

0,25

0,5

150

0,02

0,041

0,066

0,093

0,121

0,137

0,147

0,155

0,19

IIб

0,09

0,231

0,43

0,665

1,254

2,491

III

При

𝑐/𝛿

0,25

0,016

0,02

0,023

0,026

0,028

0,029

0,03

0,031

0,5

0,036

0,054

0,072

0,083

0,096

0,102

0,107

0,109

0,11

0,75

0,044

0,066

0,095

0,122

0,146

0,161

0,168

0,178

0,194

При

𝑐/𝛿

0,25

0,015

0,02

0,024

0,026

0,029

0,031

0,033

0,039

0,048

0,5

0,037

0,056

0,076

0,09

0,103

0,12

0,128

0,136

0,15

0,75

0,041

0,067

0,01

0,13

0,16

0,176

0,188

0,205

0,22

По таблице У.2 по интерполяции определяем величину

𝜓

= 0,43+[(0,665-0,43)4,5]/10=0,536.

Коэффициент

𝑘

𝑖

𝑘

𝑖

= 1 + 0.536 ∙ 0.2

/(0.04 ∙ 0.002 ∙ 5.16) = 52.94.

Коэффициент теплотехнической однородности панели

𝑟 = 1/{1 + [5.16/{12 ∙ 0.162}]0.002 ∙ 6 ∙ 52.94} = 0.372

Приведенное сопротивление теплопередаче

𝑅

𝑟

= 0.372 ∙ 5.16 = 1.92 м

∙ ℃/Вт

CП РК 2.04-107-2022

102

У.2

РАСЧЕТ

КОЭФФИЦИЕНТА

ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ

ОДНОРОДНОСТИ

Пример расчета

Определить

приведенное

сопротивление

теплопередаче

𝑅

𝑟

одномодульной

трехслойной железобетонной панели на гибких связях с оконным проемом
крупнопанельного жилого дома серии III-133.

Исходные данные

Панель толщиной 300 мм содержит наружный и внутренний железобетонные слои,

которые соединены между собой двумя подвесками (в простенках), подкосом,
расположенным в нижней зоне подоконного участка, и распорками: 10 - у горизонтальных
стыков и 2 - в зоне оконного откоса (рисунок У.2).

CП РК 2.04-107-2022

103

1 - распорки; 2 - петля; 3 - подвески;

4 - бетонные утолщения (

=75 мм внутреннего железобетонного слоя); 5 - подкос

Рисунок У.2 - Конструкция трехслойной панели на гибких связях

В таблице У.4 приведены расчетные параметры панели.
В зоне подвесок и петель внутренний бетонный слой имеет утолщения,

заменяющие часть слоя утеплителя.

Порядок расчета

Конструкция ограждения содержит следующие теплопроводные включения:

горизонтальные и вертикальные стыки, оконные откосы, утолщения внутреннего
железобетонного слоя и гибкие связи (подвески, подкос, распорки).

Для определения коэффициента влияния отдельных теплопроводных включений

предварительно рассчитаем термические сопротивления отдельных участков панели:

в зоне утолщения внутреннего железобетонного слоя

𝑅

𝑦

= 0.175/2.04 + 0.06/0.042 + 0.065/2.04 = 1.546 м

∙ ℃/Вт

;

по горизонтальному стыку

𝑅

𝑗𝑛

𝑔

= 0.1/2.04 + 0.135/0.047 + 0.065/2.04 = 2.95 м

∙ ℃/Вт

;

по вертикальному стыку

𝑅

𝑗𝑛

𝜈

= 0.175/2.04 + 0.06/0.047 + 0.065/2.04 = 1.394 м

∙ ℃/Вт

;

термическое сопротивление панели вдали от теплопроводных включений

𝑅

𝑘

𝑐𝑜𝑛

= 0,1/2.04 + 0.135/0.042 + 0.065/2.04 = 3.295 м

∙ ℃/Вт.

Условное сопротивление теплопередаче вдали от теплопроводных включений

𝑅

𝑐𝑜𝑛

= 1/8.7 + 3.295 + 1/23 = 3.453 м

∙ ℃/Вт.

Так как панель имеет вертикальную ось симметрии, то определение последующих

величин осуществляем для половины панели.

Определим площадь половины панели без учетапроема окна

𝐴

= 0.5(2.8 ∙ 2.7 − 1.48 ∙ 1.51 = 2.66 м

Толщина панели

𝛿

𝑤

=0,3 м.

Определим площадь зон влияния

𝐴

𝑖

и коэффициент

𝑓

𝑖

для каждого теплопроводного

включения панели:

для горизонтального стыка

𝑅

𝑗𝑛

𝑔

/𝑅

𝑘

𝑐𝑜𝑛

= 2,95 / 3,295 = 0,895.

По таблице У.3

𝑓

𝑖

= 0,1. Площадь зоны влияния

𝐴

𝑖

= 0.3 ∙ 2 ∙ 1.25 = 0.75м

для вертикального стыка

𝑅

𝑗𝑛

𝜈

/𝑅

𝑘

𝑐𝑜𝑛

= 1.394 / 3,295 = 0,423.

Таблица У.3 - Определение коэффициента влияния

𝒇

𝒊

Вид теплопроводного

включения

влияния

𝑓

𝑖

Стыки

Без примыкания

внутренних

ограждений

С примыканием внутренних ограждений

Без ребер

С ребрами толщиной, мм

CП РК 2.04-107-2022

104

𝑅

𝑐𝑚

/𝑅

𝑘

𝑐𝑜𝑛

1 и более

0,03

0,07

0,12

0,9

0,005

0,1

0,14

0,17

0,8

0,01

0,13

0,17

0,19

0,7

0,02

0,2

0,24

0,26

0,6

0,03

0,27

0,31

0,34

0,5

0,04

0,33

0,38

0,41

0,4

0,05

0,39

0,45

0,48

0,3

0,06

0,45

0,52

0,55

Оконные откосы

Без ребер

С ребрами толщиной, мм:

𝛿

𝐹

/𝛿

𝑤

0,2

0,45

0,58

0,67

0,3

0,41

0,54

0,62

0,4

0,35

0,47

0,55

0,5

0,29

0,41

0,48

0,6

0,23

0,34

0,41

0,7

0,17

0,28

0,35

0,8

0,11

0,21

0,28

𝑅

𝑦

/𝑅

𝑘

𝑐𝑜𝑛

0,9

0,02

0,8

0,12

0,7

0,28

0,6

0,51

0,5

0,78

Гибкие связи диаметром, мм:

0,05

CП РК 2.04-107-2022

105

0,1

0,16

0,21

0,25

0,33

0,43

0,54

0,67

Примечания:

1 В таблице приведены

𝑅

𝑘

𝑐𝑜𝑛

, 𝑅

𝑐𝑚

, 𝑅

𝑦

- термические сопротивления,

∙ ℃/Вт,

соответственно панели вне

теплопроводного включения, стыка, утолщения внутреннего железобетонного слоя, определяемые по
формуле (Е.3);

𝛿

𝐹

и 𝛿

𝑤

- расстояния, м, от продольной оси оконной коробки до ее края и до внутренней

поверхности панели.

2 Промежуточные значения следует определять интерполяцией.

По таблице У.3

𝑓

𝑖

=0,375. Площадь зоны влияния

𝐴

𝑖

= 0.3 ∙ 2,8 = 0.84м

;

для оконных откосов при

𝛿

𝐹

=0,065 м и

𝛿

𝑤

=0,18 м, по таблице У.3

𝑓

𝑖

=0,374.

Площадь зоны влияния половины оконного проема с учетом угловых участков

𝐴

𝑖

= 0.5[2 ∙ 0,3 ∙ (1.53 + 1.56) + 3.14 ∙ 0.3

] = 1.069м

;

для бетонных утолщений внутреннего железобетонного слоя в зоне подвески и

петли при

𝑅

𝑦

/𝑅

𝑘

𝑐𝑜𝑛

= 1,546 / 3,295 = 0,469 по таблице Т.3*

𝑓

𝑖

= 0,78.Суммарную площадь

зоны влияния утолщений подвески и петли

𝐴

𝑖

= (0.6 + 2 ∙ 0,3) ∙ (0.47 + 0.1) + (0.2 + 0.3 + 0.1) × (0.42 + 0.3 + 0.075) =

1.161м

;

для подвески (диаметр стержня 8 мм) по таблице У.3

𝑓

𝑖

= 0,16, площадь зоны

влияния

𝐴

𝑖

= (0.13 + 0.3 + 0,14) ∙ (0.4 + 2 ∙ 0.3) = 0.57м

;

для подкоса (диаметр стержня 8 мм) по таблице У.3

𝑓

𝑖

= 0,16,

𝐴

𝑖

= (0.13 + 0.3) ∙ (0.22 + 0.3 + 0.09) = 0.227м

;

для распорок (диаметр стержня 4 мм) по таблице У.3

𝑓

𝑖

= 0,05.

При определении суммарной площади зоны влияния пяти распорок следует

учитывать, что ширина зоны влияния со стороны стыка ограничена краем панели и
составляет 0,09 м.

𝐴

𝑖

= 5(0.3 + 0.3) ∙ (0.3 + 0.09) = 1.17м

Рассчитаем

𝑟 = 1/{1 + [2/(3.453 ∙ 2.66)] ∙ (0.84 ∙ 0.375 + 0.75 ∙ 0.1 + 1.069 ∙ 0.374 + 1.161 ∙ 0.78

+ 0.57 ∙ 0.16 + 0.227 ∙ 0.16 + 1.17 ∙ 0.05)} = 0.71.

Приведенное сопротивление теплопередаче панели определим)

𝑅

𝑟

= 0.71 ∙ 3.453 = 2.45 м

∙ ℃/Вт.

Таблица У.4

Материал слоя

𝑝

, кг

/м

𝜆

, Вт

/(м ∙ ℃)

Толщина слоя, мм

Вдали от

в зоне горизон- верти-

CП РК 2.04-107-2022

106

включений подвески

и петли

тальный

стык

кальный

стык

Наружный железобетонный
слой

2500

2,04

Теплоизоляционный слой -
пенополистирол

0,05

135

Минераловатные вкладыши

150

0,075

135

Внутренний железобетонный
слой

2500

2,04

100

175

100

175

CП РК 2.04-107-2022

107

Приложение Ф

(информационное)

РАСЧЕТ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ФАСАДА

ЖИЛОГО ЗДАНИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ РАСЧЕТОВ ТЕМПЕРАТУРНЫХ

ПОЛЕЙ

Ф.1 Описание конструкции, выбранной для расчета
Стена с теплоизоляционной фасадной системой с тонким штукатурным слоем.

Фасадная система монтируется на стену здания, выполненного с каркасом из монолитного
железобетона.  Наружные  стены  выполняются  из  кирпичной  кладки  из  полнотелого
кирпича толщиной 250 мм (в один кирпич). Толщина теплоизоляционного слоя фасада из
каменной  ваты  составляет  150  мм.  Высота  этажа  от  пола  до  пола  3300  мм.  Толщина
железобетонного перекрытия 200 мм. Под перекрытием проходит железобетонный ригель
высотой  400  мм.  Вертикальный  разрез  стены  с  фасадом  и  с  оконными  проемами
схематично  представлен  на  рисунке  Ф.1.  Состав  стены  (изнутри  наружу)  представлен  в
таблице Ф.1.

Таблица Ф.1

Материал слоя

δ, мм

λ, Вт/(м·°C)

Внутренняя штукатурка

0,93

Кладка из полнотелого кирпича
или монолитный железобетон

250
250

0,81
2,04

Минераловатные плиты

150

0,045

Наружная штукатурка

CП РК 2.04-107-2022

108

Рисунок Ф.1 - Схематическое изображение вертикального разреза стены с

теплоизоляционным фасадом в зоне расположения светопроемов с оконными блоками

Ф.2 Перечисление элементов, составляющих ограждающую конструкцию:
железобетонный

ригель

участком

перекрытия,

утепленный

слоем

минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - плоский элемент 1;

кирпичная кладка, утепленная слоем минераловатной плиты, закрытой тонким

слоем штукатурки - плоский элемент 2;

оконный откос, образованный железобетонным ригелем, утепленным слоем

минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - линейный элемент 1;

оконный откос, образованный кирпичной кладкой, утепленной слоем

минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки - линейный элемент 2;

дюбель со стальным сердечником, прикрепляющий слой минераловатной плиты к

железобетонному ригелю - точечный элемент 1;

дюбель со стальным сердечником, прикрепляющий слой минераловатной плиты к

кирпичной кладке - точечный элемент 2.

Таким образом, в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции два вида

плоских, два вида линейных и два вида точечных элементов.

Ф.3 Геометрические характеристики проекций элементов
Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м

. Фасад

содержит следующие светопроемы: 2400 x 2000 мм - 80 шт., 1200 x 2000 мм - 80 шт., 1200
x 1200 мм - 24 шт. Суммарная площадь светопроемов 611 м

Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета R

пр

составляет: A = 2740 - 611 = 2129 м

;

суммарная протяженность торцов перекрытий, а также ригелей на фасаде

CП РК 2.04-107-2022

109

составляет 822 м. Таким образом, площадь стены с основанием из монолитного
железобетона (т.е. площадь проекции на поверхность фрагмента) составляет: А

= 822(0,2

+ 0,4) = 493 м

. Доля этой площади от общей площади фрагмента ограждающей

конструкции равна

;

площадь стены с основанием из кирпичной кладки: А

= 2129 – 493 = 1636 м

. Доля

этой площади от общей площади фрагмента ограждающей конструкции равна

;

общая длина проекции оконного откоса, образованного железобетонным ригелем,

утепленным слоем минераловатной плиты, определяется по экспликации оконных
проемов и равна: L

= 2,4·80 + 1,2·80 + 1,2·24 = 317 м. Длина проекции этих откосов,

приходящаяся на 1 м

площади фрагмента, равна

-1

;

общая длина проекции оконного откоса, образованного кирпичной кладкой,

утепленной слоем минераловатной плиты, определяется по экспликации оконных проемов
и равна: L

= (2,4 + 2·2,0)·80 + (1,2 + 2·2,0)·80 + (1,2 + 2·1,2)·24 = 1014 м. Длина проекции

этих откосов, приходящаяся на 1 м

площади фрагмента, равна

-1

;

общее количество тарельчатых дюбелей на железобетонном ригеле и торце

перекрытия равно 3944 шт. Количество таких дюбелей, приходящихся на 1 м

фрагмента,

равно:

-2

;

общее количество тарельчатых дюбелей на кирпичной кладке равно 13088 шт.

Количество таких дюбелей, приходящихся на 1 м

фрагмента, равно:

-2

Ф.4 Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами
Все температурные поля рассчитываются для температуры наружного воздуха

минус 28 °C и температуры внутреннего воздуха 20 °C.

Определяются для плоского элемента 1 удельные потери теплоты:

(м

·°С)/Вт,

Вт/(м

·°С).

Для плоского элемента 2 удельные потери теплоты определяются аналогично:

(м

·°С)/Вт,

493

0, 232

2129



1636

0, 768

2129



317

0,149 м

2129





1014

0, 476 м

2129





3944

1,85 м

2129





13088

6,15 м

2129





усл

о,1

0, 02

0, 25

0,15

3, 64 (м °С)/Вт

8, 7

0,93

2, 04

0, 045









усл

о,1

0, 275 Вт/(м °С)

3, 64





усл

о,2

0, 02

0, 25

0,15

3,82 (м °С)/Вт

8, 7

0,93

0,81

0, 045









CП РК 2.04-107-2022

110

Вт/(м

·°С).

Для линейного элемента 1 рассчитывается температурное поле узла конструкции,

содержащего элемент. Определяется величина Q

, Вт/м, - потери теплоты через участок

фрагмента с данным линейным элементом, приходящиеся на 1 пог. м.

Двумерное температурное поле представлено на рисунке Ф.2.

Q = 12,0 Вт/м

Рисунок Ф.2 - Температурное поле узла конструкции, содержащего линейный элемент 1

Расчетный участок имеет размеры 426 x 800 мм. Площадь стены, вошедшей в

расчетный участок, S

1,1

= 0,532 м

Потери теплоты через стену с оконным откосом, вошедшую в участок, по

результатам расчета температурного поля равны Q

= 12,0 Вт/м.

Определяются потери теплоты через участок однородной стены той же площади

Вт/м.

Дополнительные потери теплоты через линейный элемент 1 составляют:

∆Q

= 12,0 – 7,0 = 5,0 Вт/м.

Удельные линейные потери теплоты через линейный элемент 1 определяются по

формуле (Е.8):

Вт/(м·°С).

Расчеты удельных характеристик других элементов проводятся аналогично и

сведены в таблицу Ф.2.

Таблица Ф.2

Элемент

Потери теплоты Потери теплоты через

Удельные потери

Удельный

усл

о,1

0, 262 Вт/(м °С)

3,82





1,1

20 ( 28)

0,532

7, 0 Вт/м

3, 64

 







0,104 Вт/(м °С)

20 ( 28)

 





 

CП РК 2.04-107-2022

111

фрагмента

через участок

однородной

стены

неоднородной участок

теплоты

геометрический

показатель

Линейный
элемент 1
(рисунок
Ф.2)

1,1

= 7,0Вт/м

= 12,0 Вт/(м

·°С)

= 0,104 Вт/(м·°С)

= 0,149 м/м

Линейный
элемент 2
(рисунок
Ф.3)

2,1

=6,7 Вт/м

= 11,2 Вт/м

= 0,094 Вт/(м·°С)

= 0,476 м/м

Точечный
элемент 1
(рисунок
Ф.4)

Q̃

= 1,65 Вт

= 1,9 Вт

= 0,0052 Вт/°С

= 1,85 м/м

Точечный
элемент 2
(рисунок
Ф.5)

Q̃

= 1,57 Вт

= 1,8 Вт

= 0,0048 Вт/°С

= 6,15 м/м

Q = 11,2 Вт/м

Рисунок Ф.3 - Температурное поле узла конструкции, содержащего линейный элемент 2

CП РК 2.04-107-2022

112

= 1,90 Вт

Рисунок Ф.4 - Температурное поле узла конструкции, содержащего точечный элемент

Q = 1,80 Вт

Рисунок Ф.5 - Температурное поле узла конструкции, содержащего точечный элемент 2

Таким образом, определены все удельные потери теплоты, обусловленные всеми

элементами в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции.

Ф.5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены
Данные расчетов сведены в таблицу Ф.3.

Таблица Ф.3

Элемент

конструкции

Удельный

геометрический

показатель

Удельные потери

теплоты

Удельный поток

теплоты, обусловленный

элементом

Доля общего

потока

теплоты через

фрагмент, %

Плоский

элемент 1

= 0,232 м

/м

= 0,275 Вт/(м

·°С) U

= 0,0638 Вт/(м

·°С)

17,5

Плоский

элемент 2

= 0,768 м

/м

= 0,262 Вт/(м

·°С)

= 0,201 Вт/(м

·°С)

55,2

Линейный

элемент 1

= 0,149 м/м

= 0,104 Вт/(м·°С)

= 0,0155 Вт/(м

·°С)

4,26

CП РК 2.04-107-2022

113

Линейный

элемент 2

= 0,476 м/м

= 0,094 Вт/(м·°С)

= 0,0447 Вт/(м

·°С)

12,3

Точечный

элемент 1

= 1,85 1/м

= 0,0052 Вт/°С

= 0,00962 Вт/(м

·°С)

2,64

Точечный

элемент 2

= 6,15 1/м

= 0,0048 Вт/°С

= 0,0295 Вт/(м

·°С)

8,10

Итого

1/R

пр

= 0,364 Вт/(м

·°С)

100

Рассчитывается

приведенное

сопротивление

теплопередаче

фрагмента

ограждающей конструкции

·°С/Вт.

Определенный коэффициент теплотехнической однородности равен:

пр

2, 75 м

°С/Вт

0, 0638

0, 201 0, 0155

0, 0447

0, 00962

0, 0295

0, 364







0, 201 0, 0638

0, 73

0,364





CП РК 2.04-107-2022

114

Приложение Х

(информационное)

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ

НЕОДНОРОДНЫХ УЧАСТКОВ ТРЕХСЛОЙНЫХ ПАНЕЛЕЙ ИЗ ЛИСТОВЫХ

МАТЕРИАЛОВ

В зонах соединительных элементов трехслойныx панелей из листовых материалов

(тавров,  двутавров,  швеллеров,  z  - образных  профилей,  стержней,  болтов, обрамляющих
торцы  панелей  элементов  и  прочее)  условно  полагается,  что  теплопередача  через
ограждение происходит двумя путями: преобладающая  - через металлические включения
и  через  утеплитель.  Такое  расчленение  теплового  потока  позволяет  представить
прохождение  теплоты  через  цепь,  состоящую  из  последовательно  и  параллельно
соединенных тепловых сопротивлений

𝑝

𝑖

, ℃/Вт,

для которой возможно рассчитать общее

сопротивление по следующим элементарным зависимостям:

𝑝

+ 𝑝

= 𝑝, ℃/Вт

; (Х.1)

1/𝑝

+ 1/𝑝

= 1/𝑝, Вт/℃

; (Х.2)

𝑅

= 𝑝𝐴, м

∙ ℃/Вт.

(Х.3)

Наиболее распространенные тепловые сопротивления, встречающиеся в

трехслойных панелях из листовых материалов, следует определять по формулам для:

1) примыкания полки профиля к облицовочному металлическому листу

𝑝 = 1/[2𝐿√(𝛼𝜆

𝑚

𝛿)𝑡ℎ(𝛽𝐵/2)] − 1/(𝐴𝛼)

(Х.4)

где

𝛽 = √𝛼/(𝜆

𝑚

𝛿),

𝛼

- коэффициент теплоотдачи поверхности панели,

Вт/(м

∙ ℃),

𝜆

𝑚

- теплопроводность металла,

Вт/(м

∙ ℃),

A=BL

- площадь зоны влияния теплопроводного включения, м

, шириной

длиной

; для профилей, когда

превышает ширину зоны теплового влияния профиля,

= 1 м;

𝛿

- толщина облицовочного листа, м;

при

𝛽𝐵/2 > 2𝑡ℎ(𝛽𝐵/2) ≈ 1

При примыкании полки металлического профиля теплопроводностью

𝜆

𝑚

неметаллическому листу с теплопроводностью

𝜆

𝑛𝑚

при

𝜆

𝑚

≫ 𝜆

𝑛𝑚

𝑝 = 𝑝`𝑝``/(𝑝` + 𝑝``) − 1/(𝐴𝛼)

CП РК 2.04-107-2022

115

𝑝` = (𝛿/𝜆

𝑛𝑚

+ 1/𝛼)/(𝐵𝐿)

𝑝`` = √0.4 + 𝐴/(𝛿𝛼)/(2𝜆

𝑛𝑚

𝐿) при 𝐵 ≫ 𝛿;

(Х.5)

2) примыкания торца металлического стержня (болта) к облицовочному листу

𝑝 = {1/[2𝜋𝜆

𝑚

𝛿𝑓(𝛽, 𝑟

, 𝑟

)]} − 𝑛/(𝐴𝛼),

(Х.6)

где

- число болтов на расчетной площади;

𝑟

- радиус стержня, м;

𝑟

- радиус влияния болта, м.

Значения функции

𝑓(𝛽, 𝑟

, 𝑟

)

получают из графика рисунка Х.1.

При

𝑟

≫ 𝑟

𝑓(𝛽, 𝑟

, 𝑟

) = 1/[0.1 − 1𝑛(𝛽𝑟

)]

;

Рисунок Х.1 - Функция

𝒇(𝜷, 𝒓

𝟏

, 𝒓

𝟐

)

3) стенки профиля

содержание .. 14 15 16 17 ..