CП РК 2.04-107-2022 ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ (ҚР ЕЖ 2.04-107-2022)

CП РК 2.04-107-2022

приложению Н

0,1

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,5

2,0

0,52

0,65

0,79

0,86

0,90

0,93

0,95

0,98

IIа

При

δ / δ

0,5

0,30

0,46

0,68

0,79

0,86

0,91

0,97

1,00

1,0

0,24

0,38

0,56

0,69

0,77

0,83

0,93

1,00

2,0

0,19

0,31

0,48

0,59

0,67

0,73

0,85

0,94

5,0

0,16

0,28

0,42

0,51

0,58

0,64

0,76

0,84

III

При с /

0,25

3,60

3,26

2,72

2,30

1,97

1,71

1,47

1,38

0,50

2,34

2,26

1,97

1,76

1,62

1,48

1,31

1,22

0,75

1,28

1,52

1,40

1,28

1,21

1,17

1,11

1,09

При с /

0,25

0,16

0,28

0,45

0,57

0,66

0,74

0,87

0,95

0,50

0,23

0,39

0,57

0,60

0,77

0,83

0,91

0,95

0,75

0,29

0,47

0,67

0,78

0,84

0,88

0,93

0,95

Примечания:

1 Для промежуточных значений

коэффициент

𝜂

следует определять интерполяцией.

2 При

>2,0 следует принимать

𝜂

=1.

3 Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значение коэффициента

𝜂

следует

принимать с поправочным множителем

(1 + е

−5𝐿

)

(где L - расстояние между включениями, м).

Таблица Ж.2 - Коэффициент ξ, для температуры внутренней поверхности в

зоне теплопроводных включений

Схема теплопроводного

включения по приложению

Коэффициент ξ при

(𝑎𝜆

𝑚

)/(𝛿𝜆)

0,25

0,5

1,0

2,0

5,0

10,0

20,0

50,0

150,0

0,105

0,160

0,227

0,304

0,387

0,430

0,456

0,485

0,503

IIб

0,156

0,206

0,257

0,307

0,369

0,436

III

При с /

0,25

0,061

0,075

0,085

0,091

0,096

0,100

0,101

0,102

0,50

0,084

0,112

0,140

0,160

0,178

0,184

0,186

0,187

0,188

CП РК 2.04-107-2022

0,75

0,106

0,142

0,189

0,227

0,267

0,278

0,291

0,292

0,293

При с /

0,25

0,002

0,003

0,004

0,005

0,50

0,006

0,008

0,011

0,012

0,014

0,017

0,019

0,021

0,022

0,75

0,013

0,022

0,033

0,045

0,058

0,063

0,066

0,071

0,073

При

δi / δ

0,75

0,007

0,021

0,055

0,147

1,00

0,006

0,017

0,047

0,127

2,00

0,003

0,011

0,032

0,098

Примечания:

1 Для промежуточных значений

𝑎𝜆

𝑚

/(𝛿𝜆)

коэффициент ξ следует определять интерполяцией.

2 Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта между гибкими связями и
арматурой (сварка или скрутка вязальной проволокой) в формуле (Ж.19) вместо

𝑅

𝑜

𝑐𝑜𝑛

следует принимать

𝑅

𝑜

𝑟

Ж.13 Температуру точки росы

𝑡

𝑑

, °С, в зависимости от различных сочетаний

температуры

𝑡

𝑖𝑛𝑡

и относительной влажности

𝜑

𝑖𝑛𝑡

, %, воздуха помещения следует

определять по приложению Х.

Ж.14 Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи всей

ограждающей конструкции

𝑘

𝑡𝑟

, Вт/(

·°С), следует определять по формуле

𝑘

𝑡𝑟

= 1/𝑅

𝑜

𝑟

, (Ж.20)

где

𝑅

𝑜

𝑟

- то же, что и в формуле (Ж.1).

CП РК 2.04-107-2022

Приложение И

(обязательное)

РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИИ ТЕПЛЫХ ЧЕРДАКОВ

И.1 Требуемое сопротивление теплопередаче перекрытия теплого чердака

𝑅

𝑔𝑓

°С/Вт определяют по формуле

𝑅

𝑔𝑓

= 𝑛𝑅

𝑟𝑒𝑞

(И.1)

где

𝑅

𝑟𝑒𝑞

- нормируемое сопротивление теплопередаче покрытия, определяемое в

зависимости от градусо-суток отопительного периода климатического района
строительства;

𝑛

- коэффициент, определяемый по формуле

𝑛 = (𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

)/(𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

)

(И.2)

𝑡

𝑖𝑛𝑡

, 𝑡

𝑒𝑥𝑡

- то же, что и в формуле (Ж.1);

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

- расчетная температура воздуха в чердаке, °С, устанавливаемая по расчету

теплового баланса для 6-8-этажных зданий 14 °С, для 9-12-этажных зданий 15-16 °С, для
14-17-этажных зданий 17-18 °С. Для зданий ниже 6 этажей чердак, как правило,
выполняют холодным, а вытяжные каналы из каждой квартиры выводят на кровлю.

И.2 Проверяют условие

∆𝑡

≤ ∆𝑡

𝑛

для перекрытия по формуле

∆𝑡 = (𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

)/(𝑅

𝑔𝑓

𝛼

𝑖𝑛𝑡

)

(И.3)

где

𝑡

𝑖𝑛𝑡

, 𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

, 𝑅

𝑔𝑓

- то же, что и в И.1;

𝛼

𝑖𝑛𝑡

- то же, что и в формуле (Е.3);

∆𝑡

𝑛

- нормируемый температурный перепад, °С.

Если условие

∆𝑡

≤ ∆𝑡

𝑛

не выполняется, то следует увеличить сопротивление

теплопередаче перекрытия

𝑅

𝑔.𝑓

до значения, обеспечивающего это условие.

И.3 Требуемое сопротивление теплопередаче покрытия

𝑅

𝑔.𝑐

°С/Вт, определяют

по формуле

𝑅

𝑔.𝑐

= (𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

)/[0.28𝐺

𝑣𝑒𝑛

𝑐(𝑡

𝑣𝑒𝑛

− 𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

) +

𝑡

𝑖𝑛𝑡

−𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

𝑅

𝑔.𝑓

+ (

∑

𝑞

𝑝𝑖

𝑙

𝑝𝑖

)

𝑛

𝑖=1

𝐴

𝑔.𝑓

−

(𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

−𝑡

𝑒𝑥𝑡

)𝛼

𝑔.𝑤

𝑅

𝑔.𝑤

]

, (И.4)

где

𝑡

𝑖𝑛𝑡

, 𝑡

𝑒𝑥𝑡

, 𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

- то же, что и в И.1;

𝐺

𝑣𝑒𝑛

- приведенный (отнесенный к 1

пола чердака) расход воздуха в системе

вентиляции, кг/

(м

· ч)

, определяемый по таблице И.1;

c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°С);

𝑡

𝑣𝑒𝑛

- температура воздуха, выходящего из вентиляционных каналов, °С,

принимаемая равной

𝑡

𝑖𝑛𝑡

+ 1,5;

𝑅

𝑔.𝑓

- требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия теплого

чердака,

°С/Вт, устанавливаемое согласно И.1;

𝑞

𝑝𝑖

- линейная плотность теплового потока через поверхность теплоизоляции,

приходящаяся на 1 м длины трубопровода -го диаметра с учетом теплопотерь через
изолированные опоры, фланцевые соединения и арматуру, Вт/м; для чердаков и подвалов
значения

𝑞

𝑝𝑖

приведены в таблице 12;

𝑙

𝑝𝑖

- длина трубопровода -го диаметра, м, принимается по проекту;

𝛼

𝑔.𝑤

- приведенная (отнесенная к 1

пола чердака) площадь наружных стен теплого

чердака,

/м

определяемая по формуле

𝑎

𝑔.𝑤

= 𝐴

𝑔.𝑤

/𝐴

𝑔.𝑓

, (И.5)

𝐴

𝑔.𝑤

- площадь наружных стен чердака, м

;

𝐴

𝑔.𝑓

- площадь перекрытия теплого чердака, м

;

CП РК 2.04-107-2022

𝑅

𝑔.𝑤

- нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака,

°С/Вт, определяемое согласно И.4.

Таблица И.1 - Приведенный расход воздуха в системе вентиляции

Этажность здания

Приведенный расход воздуха

𝐺

𝑣𝑒𝑛

, (кг/

· ч)

при наличии в квартирах

газовых плит

электроплит

9,6

19,5

15,6

20,4

26,4

35,2

39,5

Таблица И.2 - Нормируемая плотность теплового потока через поверхность

теплоизоляции трубопроводов на чердаках и подвалах

Условный диаметр

трубопровода, мм

Средняя температура теплоносителя, °С

105

125

Линейная плотность теплового потока

𝑞

𝑝𝑖

, Вт/м

7,7

9,4

13,6

15,1

9,1

15,8

17,8

21,6

10,6

12,7

18,1

20,4

25,2

14,4

20,4

22,8

27,6

13,3

15,8

22,2

24,7

14,6

17,3

23,9

26,6

32,4

14,9

17,7

34,2

20,3

28,3

31,7

38,4

19,2

22,8

31,8

35,4

42,6

100

20,9

35,2

39,2

47,4

125

24,7

39,8

44,2

52,8

150

27,6

32,4

44,4

49,1

58,2

Примечание

- Плотность теплового потока в таблице определена при средней температуре

окружающего воздуха 18 °С. При меньшей температуре воздуха плотность теплового потока возрастает с
учетом следующей зависимости

𝑞

𝑡

= 𝑞

[(𝑡

𝑇

− 𝑡)/(𝑡

𝑇

− 18)]

1,283

, (И.6)

где

𝑞

- линейная плотность теплового потока;

𝑡

𝑇

- температура теплоносителя, циркулирующего в трубопроводе при расчетных условиях;

CП РК 2.04-107-2022

𝑡

- температура воздуха в помещении, где проложен трубопровод.

И.4 Нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен теплого чердака

𝑅

𝑔.𝑤

°С/Вт, определяют в зависимости от градусо-суток отопительного периода

климатического района строительства при расчетной температуре воздуха в чердаке

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

И.5 Проверяют наружные ограждающие конструкции на невыпадение конденсата

на их внутренних поверхностях. Температуру внутренней поверхности стен

𝜏

𝑠𝑖

𝑔.𝑤

перекрытий

𝜏

𝑠𝑖

𝑔.𝑓

и покрытий

𝜏

𝑠𝑖

𝑔.𝑐

чердака следует определять по формуле

𝜏

𝑠𝑖

= 𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

− [(𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

)/(𝑅

𝑜

𝛼

𝑖𝑛𝑡

𝑔

)]

(И.7)

где

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

𝑡

𝑒𝑥𝑡

- то же, что и в И.1;

𝛼

𝑖𝑛𝑡

𝑔

- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности наружного ограждения

теплого чердака,

Вт/м

°С принимаемый: для стен - 8,7; для покрытий 7-9-этажных

домов - 9,9; 10-12-этажных - 10,5; 13 -16-этажных - 12;

𝑅

𝑜

- нормируемое сопротивление теплопередаче наружных стен

𝑅

𝑔.𝑤

, перекрытий

𝑅

𝑔.𝑓

и покрытий

𝑅

𝑔.𝑐

теплого чердака,

°С/Вт.

Температура точки росы

𝑡

𝑑

вычисляется следующим образом:

определяется влагосодержание воздуха чердака

𝑓

𝑔

по формуле

𝑓

𝑔

= 𝑓

𝑒𝑥𝑡

+ ∆𝑓

(И.8)

где

𝑓

𝑒𝑥𝑡

- влагосодержание наружного воздуха, г/м

, при расчетной температуре

𝑡

𝑒𝑥𝑡

, определяется по формуле

𝑓

𝑒𝑥𝑡

= 0,794𝑒

𝑒𝑥𝑡

/(1 + 𝑡

𝑒𝑥𝑡

/273)

(И.9)

𝑒

𝑒𝑥𝑡

- среднее за январь парциальное давление водяного пара, гПа;

∆𝑓

- приращение влагосодержания за счет поступления влаги с воздухом из

вентиляционных каналов,

г/м

принимается: для домов с газовыми плитами - 4,0

г/м

для

домов с электроплитами - 3,6

г/м

;

рассчитывается парциальное давление водяного пара воздуха в теплом чердаке

𝑒

𝑔

гПа, по формуле

𝑒

𝑔

= 𝑓

𝑔

(1 + 𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑔

/273)/0,794

;

(И.10)

по таблицам парциального давления насыщенного водяного пара определяется

температура точки росы

𝑡

𝑑

по значению

𝐸 = 𝑒

𝑔

Полученное значение

𝑡

𝑑

сопоставляется с соответствующим значением

𝜏

𝑠𝑖

(стен

𝜏

𝑠𝑖

𝑔.𝑤

, перекрытий

𝜏

𝑠𝑖

𝑔.𝑓

и покрытий

𝜏

𝑠𝑖

𝑔.𝑐

) на удовлетворение условия

𝑡

𝑑

< 𝜏

𝑠𝑖

CП РК 2.04-107-2022

Приложение К
(обязательное)

РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИИ ТЕХНИЧЕСКИХ ПОДВАЛОВ

К.1 Технические подвалы (техподполье) - это подвалы при наличии в них нижней

разводки труб систем отопления, горячего водоснабжения, а также труб системы
водоснабжения и канализации.

Расчет ограждающих конструкций техподполий следует выполнять в приведенной

в К.2 - К.6 последовательности.

К.2 Нормируемое сопротивление теплопередаче

𝑅

𝑏.𝑤

°С/Вт, части цокольной

стены, расположенной выше уровня грунта, определяют для стен в зависимости от
градусо-суток отопительного периода климатического района строительства. При этом в
качестве расчетной температуры внутреннего воздуха принимают расчетную температуру
воздуха в техподполье

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑏

, °С, равную не менее плюс 2 °С при расчетных условиях.

К.3 Определяют приведенное сопротивление теплопередаче

𝑅

𝑟.𝑠

°С/Вт,

ограждающих конструкций заглубленной части техподполья, расположенных ниже
уровня земли.

Для неутепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют

расчетные

коэффициенты

теплопроводности

𝜆 ≥ 1,2

Вт/(м·°С),

приведенное

сопротивление теплопередаче

𝑅

𝑟.𝑠

определяют по таблице К.3 в зависимости от

суммарной длины

𝐿

, м, включающей ширину техподполья и две высоты части наружных

стен, заглубленных в грунт.

Таблица К.3 - Приведенное сопротивление теплопередаче

𝑹

𝟎

𝒓.𝒔

ограждений

техподполья, заглубленных в грунт

𝐿

, м

𝑅

𝑟.𝑠

°С/Вт

2,15

2,86

3,31

3,69

4,13

4,52

Для утепленных полов на грунте в случае, когда материалы пола и стены имеют

расчетные

коэффициенты

теплопроводности

𝜆 ≥ 1,2

Вт/(м·°С),

приведенное

сопротивление теплопередаче

𝑅

𝑠

определяют по нормативной документации.

К.4 Нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия над

техподпольем

𝑅

𝑏.𝑐

, м

·°С/Вт, определяют по формуле

𝑅

𝑏.𝑐

= 𝑛𝑅

𝑟𝑒𝑞

(К.1)

где

𝑅

𝑟𝑒𝑞

нормируемое сопротивление теплопередаче перекрытий над

техподпольем, определяемое в зависимости от градусо-суток отопительного периода
климатического района строительства;

𝑛

- коэффициент, определяемый по формуле

𝑛 = (𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑏

)/(𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

)

(К.2)

𝑡

𝑖𝑛𝑡

, 𝑡

𝑒𝑥𝑡

- то же, что и в К.1;

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑏

- то же, что и в К.2.

К.5 Температуру воздуха в техподполье

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑏

, °С, определяют по формуле

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑏

= [

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝐴

𝑏

𝑅

𝑏.𝑐

+ ∑

(𝑞

𝑝𝑖

𝑛

𝑖=1

𝑙

𝑝𝑖

) + 0,28𝑉

𝑏

𝑛

𝑎

𝜌𝑡

𝑒𝑥𝑡

+ 𝑡

𝑒𝑥𝑡

𝐴

𝑠

/𝑅

𝑟.𝑠

+ 𝑡

𝑒𝑥𝑡

𝐴

𝑏.𝑤

/𝑅

𝑏.𝑤

]/[

𝐴

𝑏

𝑅

𝑏.𝑐

0,28𝑉

𝑏

𝑛

𝑎

𝜌 + 𝐴

𝑠

/𝑅

𝑟.𝑠

+ 𝐴

𝑏.𝑤

/𝑅

𝑏.𝑤

]

(К.3)

где

𝑡

𝑖𝑛𝑡

- расчетная температура воздуха в помещении над техподпольем, °С;

𝑡

𝑒𝑥𝑡

, 𝑞

𝑝𝑖

, 𝑙

𝑝𝑖

, 𝑐

- то же, что и в формуле (3.4);

𝐴

𝑏

- площадь техподполья (цокольного перекрытия),

;

CП РК 2.04-107-2022

𝑅

𝑏.𝑐

- нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия,

°С/Вт, устанавливаемое согласно К.4 настоящего свода правил;

𝑉

𝑏

- объем воздуха, заполняющего пространство техподполья,

;

𝑛

𝑎

- кратность воздухообмена в подвале,

−1

: при прокладке в подвале газовых

труб

𝑛

𝑎

= 1,0

−1

в остальных случаях

𝑛

𝑎

= 0,5

−1

;

𝜌

- плотность воздуха в техподполье,

кг/м

, принимаемая равной

𝜌

=1,2

кг/м

;

𝐴

𝑠

- площадь пола и стен техподполья, контактирующих с грунтом,

;

𝑅

𝑟.𝑠

- то же, что и в К.3;

𝐴

𝑏.𝑤

- площадь наружных стен техподполья над уровнем земли,

;

𝑅

𝑏.𝑤

- то же, что и в К.2.

Если

𝑡

𝑖𝑛𝑡

𝑏

, отличается от первоначально заданной температуры, расчет повторяют

по К.3 - К.5 до получения равенства величин в предыдущем и последующем шагах.

К.6 Проверяют полученное расчетом нормируемое сопротивление теплопередаче

цокольного перекрытия на удовлетворение требования по нормируемому температурному
перепаду для пола первого этажа, равному

∆𝑡

𝑛

=2 °С.

CП РК 2.04-107-2022

Приложение Л

(обязательное)

СВЕТОПРОЗРАЧНЫЕ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ

Светопрозрачные ограждающие конструкции подбирают по следующей методике.
Л.1

Нормируемое

сопротивление

теплопередаче

𝑅

𝑟𝑒𝑞

светопрозрачных

конструкций следует определять по таблице СН РК 2.04-07. При этом сначала вычисляют
для соответствующего климатического района количество градусо-суток отопительного
периода

𝐷

𝑑

. В зависимости от величины

𝐷

𝑑

и типа проектируемого здания определяется

значение

𝑅

𝑟𝑒𝑞

Л.2 Выбор светопрозрачной конструкции осуществляется по значению

приведенного

сопротивления

теплопередаче

𝑅

𝑟

полученному

результате

сертификационных испытаний. Если приведенное сопротивление теплопередаче
выбранной светопрозрачной конструкции

𝑅

𝑟

, больше или равно

𝑅

𝑟𝑒𝑞

, то эта конструкция

удовлетворяет требованиям норм.

Л.3 При отсутствии сертифицированных данных допускается использовать при

проектировании значения

𝑅

𝑟

, приведенные в приложении Ш настоящего Свода правил.

Значения

𝑅

𝑟

в этом приложении даны для случаев, когда отношение площади остекления

к площади заполнения светового проема

𝛽

равно 0,75. При использовании

светопрозрачных конструкций с другими значениями

𝛽

следует корректировать значение

𝑅

𝑟

следующим образом: для конструкций с деревянными или пластмассовыми

переплетами при каждом увеличении

𝛽

на величину 0,1 следует уменьшать значение

𝑅

𝑟

на 5% и наоборот - при каждом уменьшении

𝛽

на величину 0,1 следует увеличить

значение

𝑅

𝑟

на 5%.

Л.4 Суммарная площадь окон жилых зданий должна быть не более 18% (для

общественных  -  не  более  25%)  суммарной  площади  светопрозрачных  и  непрозрачных
ограждающих  конструкций,  если  приведенное  сопротивление  теплопередаче  окон
меньше:  0,51

°С/Вт при градусо-сутках 3500 и ниже; 0,56

°С/Вт при градусо-

сутках выше 3500 до 5200; 0,65

°С/Вт при градусо-сутках выше 5200 до 7000 и 0,81

·°С/Вт при градусо-сутках выше 7000. При определении этого соотношения в

суммарную площадь непрозрачных конструкций следует включать все продольные и
торцевые стены.

Л.5 При проверке требования по обеспечению минимальной температуры на

внутренней поверхности светопрозрачных ограждений температуру

𝜏

𝑖𝑛𝑡

этих ограждений

следует определять по Ж.11 как для остекления, так и для непрозрачных элементов. Если
в результате расчета окажется, что

𝜏

𝑖𝑛𝑡

<3 °С, то следует выбрать другое конструктивное

решение заполнения светопроема с целью обеспечения этого требования либо
предусмотреть установку под окнами приборов отопления.

CП РК 2.04-107-2022

Приложение М

(обязательное)

ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ОСТЕКЛЕННЫХ ЛОДЖИЙ И БАЛКОНОВ

М.1 При остеклении лоджий и балконов образуется замкнутое пространство,

температура которого формируется в результате воздействия его ограждающих
конструкций, среды помещения здания и наружных условий. Температура внутри этого
пространства определяется на основе решения уравнения теплового баланса остекленной
лоджии или балкона (далее - лоджии).

(𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑏𝑎𝑙

) ∑

(𝐴

𝑖

/𝑅

𝑜𝑖

) = (𝑡

𝑏𝑎𝑙

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

) ∑

(

𝑚

𝑗=1

𝑛

𝑖=1

𝐴

𝑗

−

/𝑅

𝑜𝑗

−

)

(М.1)

где

𝑡

𝑖𝑛𝑡

- расчетная температура внутреннего воздуха помещения, °С;

𝑡

𝑒𝑥𝑡

- расчетная температура наружного воздуха, °С;

𝑡

𝑏𝑎𝑙

- температура воздуха пространства остекленной лоджии, °С;

𝐴

𝑖

, 𝑅

𝑜𝑖

соответственно площадь,

, и приведенное сопротивление

теплопередаче,

°С/Вт; -го участка ограждения между помещением здания и лоджией;

𝑛

- число участков ограждений между помещением здания и лоджией;

𝐴

𝑗

−

, 𝑅

𝑜𝑗

−

соответственно площадь,

, и приведенное сопротивление

теплопередаче,

°С/Вт;

𝑗

-го участка ограждения между лоджией и наружным

воздухом;

𝑚

- число участков ограждений между лоджией и наружным воздухом.

М.2 Температуру воздуха внутри остекленной лоджии

𝑡

𝑏𝑎𝑙

следует определять из

уравнения теплового баланса по формуле

𝑡

𝑏𝑎𝑙

= [𝑡

𝑖𝑛𝑡

∑

(

𝑛

𝑖=1

𝐴

𝑖

/𝑅

𝑜𝑖

) + 𝑡

𝑒𝑥𝑡

∑

(𝐴

𝑗

−

/𝑅

𝑜𝑗

−

)

𝑚

𝑗=1

]/[∑

(

𝑛

𝑖=1

𝐴

𝑖

/𝑅

𝑜𝑖

) + ∑

(𝐴

𝑗

−

/𝑅

𝑜𝑗

−

)

𝑚

𝑗=1

]

(М.2)

М.3 Приведенное сопротивление теплопередаче системы ограждающих

конструкций остекленной лоджии, разделяющих внутреннюю и наружную среды: стен

𝑅

𝑤

𝑏𝑎𝑙

и окон

𝑅

𝐹

𝑏𝑎𝑙

следует определять по формулам:

𝑅

𝑤

𝑏𝑎𝑙

= 𝑅

𝑤

𝑟

/𝑛; 𝑅

𝐹

𝑏𝑎𝑙

= 𝑅

𝐹

𝑟

/𝑛

(М.3)

где

𝑅

𝑤

𝑟

- приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены в пределах

остекленной лоджии,

°С/Вт;

𝑅

𝐹

𝑟

- приведенное сопротивление теплопередаче заполнений оконных проемов и

проемов лоджии, расположенных в наружной стене в пределах остекленной лоджии,

°С/Вт;

n - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждающих

конструкций здания по отношению к наружному воздуху; для наружных стен и окон
остекленной лоджии следует принимать по формуле

𝑛 = (𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑏𝑎𝑙

)/(𝑡

𝑖𝑛𝑡

− 𝑡

𝑒𝑥𝑡

)

(М.4)

CП РК 2.04-107-2022

Приложение Н

(обязательное)

ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИИ

Н.1 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ В

ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА

Н.1.1 При проектировании ограждающих конструкций с учетом их

теплоустойчивости необходимо руководствоваться следующими положениями:

теплоустойчивость конструкции зависит от порядка расположения слоев

материалов; величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха
в двухслойной конструкции увеличивается, если более теплоустойчивый материал
расположен изнутри;

наличие в конструкции ограждения воздушной прослойки увеличивает

теплоустойчивость  конструкции.  В  замкнутой  воздушной  прослойке  целесообразно
устраивать  теплоизоляцию  с  теплоотражающей  поверхностью;  слои  конструкции,
расположенные  между  вентилируемой  наружным  воздухом  воздушной  прослойкой  и
наружной  поверхностью  ограждающей  конструкции,  должны  иметь  минимально
возможную  толщину.  Наиболее  целесообразно  выполнять  эти  слои  из  тонких
металлических или асбестоцементных листов.

Н.1.2

Теплоустойчивость

ограждающей

конструкции

здания

должна

соответствовать требованиям СН РК 2.04-07; для этого определяют нормируемую
амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции

𝜏

𝑟𝑒𝑞

, °С, по формуле (Ж.3) СН РК 2.04-07:

𝜏

𝑟𝑒𝑞

= 2,5 − 0,1(𝑡

𝑒𝑥𝑡

− 21)

(Н.1)

где

𝑡

𝑒𝑥𝑡

- средняя месячная температура наружного воздуха за июль, °С.

Н.1.3 Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры

наружного воздуха

𝜈

в ограждающей конструкции, состоящей из однородных слоев,

рассчитывают по формуле

𝜈 = 0,9 · 2,718

𝐷

√2

[(𝑠

+ 𝛼

𝑖𝑛𝑡

)(𝑠

+ 𝛾

) … (𝑠

𝑛

+ 𝛾

𝑛−1

) × (𝛼

𝑒𝑥𝑡

+ 𝛾

𝑛

)]/[(𝑠

+ 𝛾

)(𝑠

𝛾

) … (𝑠

𝑛

+ 𝛾

𝑛

)𝛼

𝑒𝑥𝑡

(Н.2)

где

𝐷

- тепловая инерция ограждающей конструкции;

𝑠

, 𝑠

, +, 𝑠

𝑛

- расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев

ограждающей конструкции,

Вт/(м

°С) принимаемые по приложению А настоящего

свода правил или по результатам теплотехнических испытаний;

𝛾

, 𝛾

, … , 𝛾

𝑖−1

, 𝛾

𝑖

- коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности отдельных

слоев ограждающей конструкции,

Вт/(м

°С), определяемые согласно Н.1.6;

𝛼

𝑖𝑛𝑡

- то же, что и в формуле (Е.3);

𝛼

𝑒𝑥𝑡

коэффициент

теплоотдачи

наружной

поверхности

ограждающей

конструкции по летним условиям,

Вт/(м

°С), определяемый по формуле

𝛼

𝑒𝑥𝑡

= 1,16(5 + 10√𝜈)

(Н.3)

где

𝜈

- минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость

которых составляет 16% и более, но не менее 1 м/с.

Величину

𝜈

для многослойной неоднородной ограждающей конструкции с

теплопроводными включениями в виде обрамляющих ребер принимают в соответствии с
ГОСТ 26253.

Н.1.4 Расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха

𝐴

𝑡,𝑒𝑥𝑡

𝑑𝑒𝑠

, °С,

рассчитывают по формуле

𝐴

𝑡,𝑒𝑥𝑡

𝑑𝑒𝑠

= 0,5𝐴

𝑡,𝑒𝑥𝑡

+ 𝜌(𝐼

𝑚𝑎𝑥

− 𝐼

𝑎𝑣

)/𝛼

𝑒𝑥𝑡

, (Н.4)

CП РК 2.04-107-2022

где

𝐴

𝑡,𝑒𝑥𝑡

- максимальная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, °С;

𝜌

- коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной

поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по таблице Н.1;

𝐼

𝑚𝑎𝑥

, 𝐼

𝑎𝑣

соответственно максимальное и среднее значения суммарной солнечной

радиации (прямой и рассеянной),

Вт/м

, принимаемые согласно приложению Д: для

наружных стен - как для вертикальной поверхности западной ориентации, для покрытий -
как для горизонтальной поверхности;

𝛼

𝑒𝑥𝑡

- то же, что и в формуле (Н.3).

Таблица Н.1 - Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом

наружной поверхности ограждающей конструкции

п.п.

Материал наружной поверхности ограждающей конструкции

Коэффициент

поглощения

солнечной радиации

𝜌

Алюминий

0,5

Асбестоцементные листы

0,65

Асфальтобетон

0,9

Бетоны

0,7

Дерево неокрашенное

0,6

Защитный слой рулонной кровли из светлого гравия

0,65

Кирпич глиняный красный

0,7

Кирпич силикатный

0,6

Облицовка природным камнем белым

0,45

Окраска силикатная темно-серая

0,7

Окраска известковая белая

0,3

Плитка облицовочная керамическая

0,8

Плитка облицовочная стеклянная синяя

0,6

Плитка облицовочная белая или палевая

0,45

Рубероид с песчаной посыпкой

0,9

Сталь листовая, окрашенная белой краской

0,45

Сталь листовая, окрашенная темно-красной краской

0,8

Сталь листовая, окрашенная зеленой краской

0,6

Сталь кровельная оцинкованная

0,65

Стекло облицовочное

0,7

Штукатурка известковая темно-серая или терракотовая

0,7

CП РК 2.04-107-2022

Штукатурка цементная светло-голубая

0,3

Штукатурка цементная темно-зеленая

0,6

Штукатурка цементная кремовая

0,4

Н.1.5 Расчетную амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности

ограждающей конструкции

𝐴

𝜏

𝑑𝑒𝑠

, °С, рассчитывают по формуле

𝐴

𝜏

𝑑𝑒𝑠

= 𝐴

𝑡,𝑒𝑥𝑡

𝑑𝑒𝑠

/𝑣

(Н.5)

где

𝐴

𝑡,𝑒𝑥𝑡

𝑑𝑒𝑠

- расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, °С,

определяемая согласно Н.1.4;

𝑣

- величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного

воздуха

𝐴

𝑡,𝑒𝑥𝑡

𝑑𝑒𝑠

, в ограждающей конструкции, определяемая согласно Н.1.3.

Н.1.6 Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности

отдельных слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую
инерцию

𝐷

каждого слоя по формуле (Н.8).

Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя

𝑌

Вт/(м

°С), с

тепловой инерцией

𝐷 ≥ 1

следует принимать равным расчетному коэффициенту

теплоусвоения

𝑠

материала этого слоя конструкции по приложению А настоящего свода

правил.

Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя

𝑌

с тепловой инерцией

𝐷 < 1

следует определять расчетом, начиная с первого слоя (считая от внутренней

поверхности ограждающей конструкции) следующим образом:

а) для первого слоя - по формуле

𝑌

= (𝑅

𝑠

+ 𝛼

𝑖𝑛𝑡

)/(1 + 𝑅

𝛼

𝑖𝑛𝑡

)

;

(Н.6)

б) для

𝑖

-го слоя - по формуле

𝑌

𝑖

= (𝑅

𝑖

𝑠

𝑖

+ 𝑌

𝑖−1

)/(1 + 𝑅

𝑖

𝑌

𝑖−1

)

(Н.7)

где

𝑅

, 𝑅

𝑖

- термические сопротивления соответственно первого и

𝑖

-го слоев

ограждающей конструкции,

°С/ Bт, определяемые по формуле (Е.1);

𝑠

, 𝑠

𝑖

- расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно

первого и -го слоев,

Вт/(м

°С), принимаемые по приложению А настоящего свода

правил;

𝛼

𝑖𝑛𝑡

- то же, что и в формуле (Е.3);

𝑌

, 𝑌

𝑖

, 𝑌

𝑖−1

- коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности соответственно

первого,

𝑖

-го и

(𝑖 − 1)

-го слоев ограждающей конструкции,

Вт/(м

°С).

Н.1.7 Если

𝐴

𝜏

𝑑𝑒𝑠

≤ 𝐴

𝜏

𝑟𝑒𝑞

, то ограждающая конструкция удовлетворяет требованиям

норм по теплоустойчивости.

Н.1.8 Значения коэффициентов теплопропускания

𝛽

𝑠𝑝

солнцезащитных устройств,

применяемых для окон и фонарей зданий в районах со среднемесячной температурой
июля 21 °С и выше, приведены в таблице Н.2.

Таблица Н.2 - Коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств

п.п.

Солнцезащитные устройства

Коэффициент теплопропускания

солнцезащитных устройств

𝛽

𝑠𝑝

А. Наружные

Штора или маркиза из светлой ткани

0,15

CП РК 2.04-107-2022

Штора или маркиза из темной ткани

0,20

Ставни-жалюзи с деревянными пластинами

0,10/0,15

Шторы-жалюзи с металлическими пластинами

0,15/0,20

Б. Межстекольные (непроветриваемые)

Шторы-жалюзи с металлическими пластинами

0,30/0,35

Штора из светлой ткани

0,25

Штора из темной ткани

0,40

В. Внутренние

Шторы-жалюзи с металлическими пластинами

0,60/0,70

Штора из светлой ткани

0,40

Штора из темной ткани

0,80

Примечания:

1 Коэффициенты теплопропускания: до черты - для солнцезащитных устройств с пластинами под углом

45°, после черты - под углом 90° к плоскости проема.

2 Коэффициенты теплопропускания межстекольных солнцезащитных устройств с проветриваемым

межстекольным пространством следует принимать в 2 раза меньше.

Н.1.9 Тепловую инерцию

𝐷

ограждающей конструкции следует определять по

формуле

𝐷 = 𝑅

𝑠

+ 𝑅

𝑠

+ . . . +𝑅

𝑛

𝑠

𝑛

(Н.8)

где

𝑅

, 𝑅

, … , 𝑅

𝑛

- термические сопротивления отдельных слоев ограждающей

конструкции,

°С/ Bт, определяемые по формуле (Е.1);

𝑠

, 𝑠

, … , 𝑠

𝑛

- расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев

ограждающей конструкции,

Вт/(м

°С), принимаемые по приложению А настоящего

свода правил или по результатам теплотехнических испытаний.

Н.2 ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ ПОМЕЩЕНИЙ В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД

ГОДА

Н.2.1 Теплоустойчивость помещений в холодный период года при наличии в

здании системы отопления с автоматическим регулированием температуры внутреннего
воздуха не нормируется. В остальных случаях нормативные требования к
теплоустойчивости помещений установлены в СН РК 2.04-07-2022.

Н.2.2 Метод расчета теплоустойчивости помещений в холодный период года

состоит в следующем.

Н.2.2.1 Расчетную амплитуду колебания результирующей температуры помещений

жилых и общественных зданий в холодный период года

𝐴

𝑡

𝑑𝑒𝑠

, °С, следует определять по

формуле

𝐴

𝑡

𝑑𝑒𝑠

= 0.7 ∙ 𝑀 ∙ 𝑄

/(∑ 𝐴

𝑖

∙ 𝐵

𝑖

)

(Н.9)

где

𝑀

- коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательным прибором,

принимаемый по таблице Н.3;

CП РК 2.04-107-2022

𝑄

- средняя теплоотдача отопительного прибора, Вт, равная теплопотерям данного

помещения, определяемым в соответствии с нормативными документами;

𝐴

𝑖

- площадь -й ограждающей конструкции, м

;

𝐵

𝑖

- коэффициент теплопоглощения поверхности

𝑖

-го ограждения, Вт/(м

·°С),

определяемый по формуле

𝐵

𝑖

= 1/[(1/𝛼

𝑖𝑛𝑡

) + (1/𝑌

𝑖

𝑖𝑛𝑡

)] ,

(Н.10)

𝛼

𝑖𝑛𝑡

- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей

конструкции, Вт/(м

·°С), равный 4,5 +

𝛼

𝑘

;

𝛼

𝑘

- коэффициент конвективного теплообмена внутренней поверхности, Вт/(м

·°С),

принимаемый равным для: внутреннего ограждения - 1,2; окна - 3,5; пола - 1,5; потолка -
3,5;

𝑌

𝑖

𝑖𝑛𝑡

- коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности

𝑖

-q ограждающей

конструкции, Bт/(м

·°C), определяемый по Н.2.2.3.

Таблица Н.23 - Коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательных
приборов

𝑴

п.п.

Тип отопления

𝑀

Водяное отопление зданий с непрерывным обслуживанием

0,1

Паровое отопление или нетеплоемкими печами:

а) время подачи пара или топки печи - 18 ч, перерыв - 6 ч

0,8

б) время подачи пара или топки печи - 12 ч, перерыв - 12 ч

1,4

в) время подачи пара или топки печи - 6 ч, перерыв - 18 ч

2,2

Водяное отопление (время топки - 6 ч)

1,5

Печное отопление теплоемкими печами при топке их 1 раз в сутки:

толщина стенок печи в 1/2 кирпича

От 0,4 до 0,9

толщина стенок печи в 1/4 кирпича

От 0,7 до 1,4

Примечание

- Меньшие значения

𝑀

соответствуют массивным печам, большие - менее массивным

легким печам. При топке печей 2 раза в сутки величину

𝑀

следует уменьшать в 2,5-3 раза для печей со

стенками в 1/2 кирпича и в 2-2,3 раза - при 1/4 кирпича.

Нумерация слоев в формуле (Н.10) принята в направлении от внутренней к

наружной поверхности ограждения.

При расчете

𝐴

𝑡

𝑑𝑒𝑠

по формуле (Н.9) для окон и остекленных наружных дверей

следует принимать величину

𝐵

𝑖

= 1/(1,08𝑅

)

, (Н.11)

где

𝑅

- сопротивление теплопередаче окна или двери,

°С/ Bт.

Н.2.2.2 Для определения коэффициентов теплоусвоения поверхности отдельных

слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию

𝐷

каждого слоя по формуле (Н.8).

Н.2.2.3 Коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности ограждающей

конструкции

𝑌

𝑖𝑛𝑡

, Вт/(м

·°С), определяется следующим образом:

а) если первый (внутренний) слой ограждающей конструкции имеет тепловую

инерцию D>1, то

𝑌

𝑖𝑛𝑡

= 𝑠

;

(Н.12)

б) если

𝐷

+ 𝐷

+ … + 𝐷

𝑛−1

< 1

, но

𝐷

+ 𝐷

+ … + 𝐷

𝑛−1

> 1

, то коэффициент

𝑌

𝑖𝑛𝑡

следует определять последовательно расчетом коэффициентов теплоусвоения

внутренней поверхности слоев конструкции, начиная с

(𝑛 − 1)

слоя до первого

следующим образом:

для

(𝑛 − 1)

слоя - по формуле

𝑌

𝑛−1

(𝑅

𝑛−1

𝑠

𝑛−1

+𝑠

𝑛

)

(1+𝑅

𝑛−1

𝑠

𝑛

)

;

(Н.13)

Для

-го слоя (

n-2

n-3

, ..., 1) - по формуле

CП РК 2.04-107-2022

𝑌

𝑖

(𝑅

𝑖

𝑠

𝑖

+𝑌

𝑖+1

)

(1+𝑅

𝑖

𝑌

𝑖+1

)

(Н.14)

Коэффициент

𝑌

𝑖𝑛𝑡

принимается равным коэффициенту теплоусвоения поверхности

-го слоя

𝑌

𝑖

;

в) если для ограждающей конструкции, состоящей из

слоев,

𝐷

+ 𝐷

+ … + 𝐷

𝑛−1

< 1

то

коэффициент

𝑌

𝑖𝑛𝑡

следует

определять

последовательно расчетом коэффициентов

, ...,

для

-го слоя - по формуле

𝑌

𝑛

(𝑅

𝑛

𝑠

𝑛

+𝛼

𝑒𝑥𝑡

)

(1+𝑅

𝑛

𝛼

𝑒𝑥𝑡

)

;

(Н.15)

для

-го слоя (

-2,

-3, ..., 1) - по формуле (Н.14);

г) для внутренних ограждающих конструкций величина

𝑌

𝑖𝑛𝑡

определяется как для

наружных ограждений, но принимается, что в середине ограждений

= 0. Для

несимметричных ограждений их середину следует назначать по половине величины

∑ 𝐷

всего ограждения;

д) при наличии в ограждающей конструкции воздушной прослойки коэффициент

теплоусвоения воздуха

в ней принимается равным нулю.

В формулах (Н.12)- (Н.15) и неравенствах:
D

, D

, ..., D

- тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, ...,

-го слоев

конструкции, определяемая по формуле (Н.8);

, ..., R

n-1

, R

- термические сопротивления, м

·°С/Вт, соответственно

-го, ...,

(𝑛 −

-го и

-го слоев конструкции, определяемые по формуле (Е.3);

, ..., s

n-1

, s

- расчетные коэффициенты теплоусвоения материала 1-го,..., i-го,

....,

(𝑛 − 1)

-гo и

-го слоев конструкции, Вт/(м

·°С), принимаемые по приложению А;

𝑌

𝑖+1

- коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности

(𝑖 + 1)

-го слоя

конструкции, Вт/(м

·°С);

𝛼

𝑒𝑥𝑡

- то же, что и в формуле (Е.3).

Н.2.2.4 Полученная по формуле (Н.9) расчетная амплитуда колебаний

результирующей температуры помещения

𝐴

𝑖

𝑑𝑒𝑠

должна быть меньше или равна

нормируемому значению

𝐴

𝑖

𝑑𝑒𝑠

≤ 𝐴

𝑖

𝑟𝑒𝑞

Н.2.2.5 Выбор типа теплоаккумулирующего прибора по показателю затухания

тепловой волны в нем

𝜈

𝑐

производится по графикам рисунков Н.1-Н.3 для различных

режимов его зарядки в зависимости от сочетания

𝛬

𝑌

𝑛

𝑄

𝑝.𝑐

𝛬𝛥𝑡

𝑑𝑒𝑠

, обеспечивая в левом секторе

от кривых условие

𝐴

𝑖

𝑑𝑒𝑠

≤ 𝐴

𝑖

𝑟𝑒𝑞

Рисунок Н.1 - График для подбора теплоаккумулируюших приборов (продолжительность

зарядки 8 ч)

CП РК 2.04-107-2022

Рисунок Н.2 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность

зарядки 8+2 ч дневной подразрядки)

Рисунок Н.3 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность

зарядки 6+2 ч дневной подразрядки)

Показатель

теплоусвоения

внутренних

поверхностей

помещения

теплоаккумуляционных слоев прибора

𝑌

𝑛

и показатель интенсивности конвективного

теплообмена в помещении Λ определяются соответственно по формулам:

𝑌

𝑛

= ∑ 𝐴

𝑖

𝑌

𝑖

; (Н.15)

= ∑ 𝛼

𝑠𝑘

𝑖

𝐴

𝑖

, (Н.16)

где

𝑌

𝑖

коэффициент теплоусвоения

-й

поверхности помещения и

теплоаккумулирующего прибора, Вт/(м

·°С), определяемый по формуле

𝑌 =

[𝑅

𝑠

+𝑅

𝑠

(𝑅

𝑅

𝑠

+2)]

[1+𝑅

𝑠

(𝑅

+2𝑅

)]

(Н.17)

𝑅

- термические сопротивления соответственно теплоизоляционного и

теплоаккумулирующего слоев прибора, м

·°С/Вт;

𝑠

коэффициенты

теплоусвоения

материалов

соответственно

теплоизоляционного и теплоаккумулирующего слоев прибора, Вт/(м

·°С), принимаемые

по приложению Д или по результатам теплотехнических испытаний;

𝛼

𝑠𝑘

𝑖

- коэффициент конвективного теплообмена

-й поверхности помещения и

теплоаккумулирующего прибора с воздухом помещения, Вт/(м

·°С), принимаемый

равным для: наружного ограждения - 3,1; внутреннего ограждения - 1,2; окна - 4,1; пола -
1,5; потолка - 3,5; теплоаккумулирующего прибора - 5,6 при температуре его поверхности
95 °С и 3,3 - при 40 °С ;

𝐴

𝑖

- площадь

-й поверхности помещения и теплоаккумулирующего прибора, м

CП РК 2.04-107-2022 ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ (ҚР ЕЖ 2.04-107-2022) - 14