Глава X РАСЧЕТЫ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РЕГУЛЯЦИОННЫХ СООРУЖЕНИЙ И ПОЙМЕННЫХ НАСЫПЕЙ ПРИ ИЗЫСКАНИЯХ ЧЕРЕЗ ВОДОТОКИ

Главная Учебники - Разные НИМП-72 Наставление по изысканиям и проектированию железнодорожных и автодорожных мостовых переходов через водотоки (1972 год)

поиск по сайту правообладателям

содержание .. 20 21 22

Глава X РАСЧЕТЫ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РЕГУЛЯЦИОННЫХ СООРУЖЕНИЙ И ПОЙМЕННЫХ НАСЫПЕЙ ПРИ ИЗЫСКАНИЯХ ЧЕРЕЗ ВОДОТОКИ

§ 63. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СРЕЗОК БЕРЕГОВ

1. Срезку грунта в пойменной части моста производят для уменьшения отверстия моста, а также для более равномерного распределения расхода воды в подмостовом русле. Срезку с этой целью выполняют, как правило, только на равнинных реках; не следует производить срезку подвижных песчано-галечных побочней и отмелей.

Срезка грунта на пойменном участке отверстия моста допускается при соблюдении условий:

а) пойма, на которой производят срезку, часто затопляется (при УВВ вероятности превышения Р >= 50—70%);

Рис. I. Расположение срезки под мостом в плане:
а — при двусторонней пойме; б — при односторонней пойме; в — при криволинейном русле

б) тип руслового процесса исключает возможность заполнения срезки наносами (нельзя производить срезку на выпуклых берегах меандров, на побочнях и осередках);

в) скорость течения воды на срезке при уровне начала затопления поймы должна быть больше неразмывающей скорости;

г) коэффициент общего -размыва не должен быть менее 1,25— 1,30;

д) площадь срезки, как правило, не должна превышать 25% от расчетной площади под мостом после размыва, за исключением случаев расположения моста на искусственном русле;

е) сумма площадей размыва и срезки грунта, как правило, не должна превышать для несудоходных рек 50% и для судоходных 35%.

2. Если грунт, получаемый при разработке срезки, нельзя использовать для отсыпки подходных насыпей и регуляционных сооружений, то целесообразно рассмотреть вариант уменьшения срезки и увеличения отверстия моста или увеличения размыва.

3. При прямолинейном русле площади срезки по поймам распределяют соответственно размещению моста пропорционально пойменным расходам. При криволинейном русле срезку проектируют, как правило, лишь со стороны вогнутого берега (рис. 1), если это не вызывает резкого увеличения скорости развития меандра. Исключение допускается только для случаев, когда по пойме выпуклого берега проходит более 50% расхода, поступающего под мост; при этом срезают только задернованную часть поймы, а на отмелях срезки не делают.

4. Ширину срезки по оси перехода принимают обычно равной ширине пойменных участков отверстия моста, а длину в обе стороны от оси — не менее двойной ширины. При проектировании на переходе струенаправляющих дамб срезку доводят до их головных частей.

Продольный уклон срезки принимают равным уклону главного русла под мостом. При малых уклонах водотока срезку допускается проектировать горизонтально. Поперечный уклон в сторону русла придают срезке лишь при значительной разности отметок между бровкой русла и уровнем межени.

5. Уровень срезки назначают на 0,25—0,6 м выше горизонта межени. Верхнюю и нижнюю границы срезки располагают нормально к касательной к очертанию дамбы в точках начала и конца срезки (см. рис. 1).

Если уровень межени мало отличается от отметки поймы, срезку заменяют расчисткой подмостового русла от растительности. Расчистку продолжают вверх и вниз от оси моста на то же расстояние, что и срезку.

6. Крутизна откосов срезки при сопряжении с естественной поверхностью принимается 1 :5—1 : 10 с верховой и 1 : 10—1 : 20 с низовой стороны моста.

В легко размываемых грунтах допустимы и более крутые откосы.

§ 64. СТРУЕНАПРАВЛЯЮЩИЕ ДАМБЫ И ТРАВЕРСЫ

1. Струенаправляющие дамбы и траверсы устраивают на переходах при наличии пойм, пропускающих значительную долю расчетного расхода, в случаях необходимости воздействия на русловый процесс, а также при значительной косине перехода и в других сложных ситуационно-гидрологических условиях.

2. Мостовой переход стесняет паводочный поток, в результате чего пойменные воды при подходе к мосту резко искривляются, у конусов моста возникает поперечная циркуляция и местные размывы у подошв конусов с верховой их стороны, а также сосредоточенные размывы подмостового русла. При косом пересечении пойм возникают продольные течения у части верховых и низовых откосов пойменной насыпи, которые могут вызвать ее размывы.

Большинство этих вредных явлений можно уменьшить, а иногда и полностью устранить путем устройства системы струенаправляющих дамб у моста и траверсов у пойменной насыпи.

3. Струенаправляющие дамбы предназначены:

а) для плавного подведения пойменных вод к мостовому отверстию и плавного вывода их из отверстия, чтобы уменьшить неравномерность деформаций подмостового русла;

б) для выпрямления потока под мостом (для уменьшения сосредоточенного размыва у вогнутого берега) или для устранения недопустимой косины потока.

Запроектированные струенаправляющие дамбы должны удовлетворять условиям судоходства и сплава.

Рис. 2. Струенаправляющие дамбы на мостовых переходах: а — нормальный переход; б — переход с косиной к пойменному потоку;
1 — дамбы; 2 — границы разлива; 3 — русло

4. Струенаправляющие дамбы предусматривают, если по пойме проходит не менее 15% расчетного расхода.

При пойменном расходе менее 15% или при средних расчетных скоростях течения под мостом до размыва менее 1,0 м/сек струенаправляющих дамб не делают, за исключением случаев, когда необходимость в них вызывается ситуационными особенностями данного перехода (прижимные течения в сторону слабоработающей поймы, перекрытие проток и т. п.).

При нормальном пересечении мостовым переходом поймы и русла поток регулируется сплошными незатопляемыми криволинейными дамбами (рис. 2, а).

Дамбы обычно состоят из верховой и низовой частей и при необходимости из прямых вставок между ними.

Плавное обтекание струенаправляющей дамбы достигается при эллиптическом очертании ее с большой полуосью, расположенной вдоль речного потока.

5. Расчет планового очертания струенаправляющих дамб производят по распределению между руслом и поймами расчетного расхода с проверкой для железных дорог на пропуск наибольшего расхода.

Расчетом [30] определяют координаты осей верховых струенаправляющих дамб в следующем порядке:

Низовую дамбу очерчивают по круговой кривой радиуса при угле разворота 7—8°, а затем по прямой, касательной к круговой кривой.

7. Расчет дамб корректируют по местным условиям, учитывая направление течений в русле и на пойме, скорости течения и мощность отдельных проток.

Таблица 2

Если по ситуационным особенностям (расположение головы на более высоких отметках, перекрытие протоки и пр.) голову дамбы следует переместить, то изменяют величину ав и подсчитывают новые координаты х и у.

При косых пересечениях рек струенаправляющие дамбы должны направлять пойменный поток параллельно русловому в пределах отверстия моста (рис. 2, б).

В сложных случаях пересечения водотоков (косое пересечение мощных пойм, групповые отверстия на переходе, интенсивный русловый процесс и т. д.) рекомендуется испытание различных вариантов регуляционных сооружений на гидравлических моделях.

8. При нормальном пересечении главного русла и поймы, пропускающей значительную долю расчетного расхода, когда подходы к мосту направлены в верховую сторону, рекомендуется предусмотреть со стороны этой поймы сплошную незатопляемую струенаправляющую дамбу грушевидного очертания. На противоположном берегу со стороны малой поймы устраивают прямолинейную дамбу во избежание прижима потока к этому берегу (рис. 3, а).

Очертания речной ветви грушевидной дамбы рассчитывают согласно п. 5; пойменную ветвь грушевидной дамбы сопрягают с насыпью подходов и речной ветвью обратными круговыми кривыми с прямой вставкой между ними (см. рис. 3, а).

9. Прямолинейные незатопляемые дамбы или прямые вставки в криволинейных дамбах применяют в качестве струенаправляющих сооружений, если требуется отжать русловый поток при расчетном уровне от одного из устоев моста.

В зависимости от мощности поймы, примыкающей к тому берегу, где устраивается прямолинейная дамба, ее проектируют:

Рис. 3. Схемы регулирования пойменных потоков:
а — при повороте подхода вверх по течению; б — при широкой пойме со стороны
выпуклого берега; в—то же, со стороны вогнутого берега;
1 — грушевидная струенаправляющая дамба; 2 — прямолинейная дамба; 3 — русло; 4 — траверсы; 5 — границы разлива; 6 — криволинейная дамба с прямой вставкой; 7 — криволинейная дамба

а) при малом притоке пойменных вод к отверстию моста — прямолинейной на всем протяжении, за исключением головной части (рис. 3, б);

б) при мощном потоке пойменных вод — в виде прямолинейной вставки (рис. 3, в); криволинейную часть верховой дамбы в этом случае рассчитывают согласно п. 5.

Размеры верховых прямолинейных дамб или прямых вставок назначают по местным условиям в зависимости от мощности перекрываемых пойм и направления потока на подходе к мосту.

10. Для отжима от подходной насыпи продольных течений на пойме применяют сплошные прямолинейные незатопляемые траверсы, примыкающие к земляному полотну под углом 70—80°, при расстоянии между соседними траверсами, равном примерно четырех-кратной длине верхового траверса. Головы траверсов размещают на прямой, соединяющей голову верховой дамбы с крайней точкой возможного подмыва откоса (рис. 4, а).

На поймах, изрезанных протоками и староречьями, траверсы располагают на возвышенных местах со стороны коренного берега» не перекрывая проток и понижений местности.

При пересечении реки на излучине траверсы располагают в пределах излучины как с верховой, так и с низовой стороны (рис. 4, б).

Траверсы устраивают с верховой стороны при повороте пойменного подхода вверх по течению (см. рис. 3, а).

11. Струенаправляющие дамбы проектируют незатопляемыми; верх дамб в профиле независимо от продольного уклона водотока проектируют площадкой на всем протяжении.

Рис. 4. Схемы расположения траверсов для защиты подходов: а — сочетание траверсов со струенаправляющей дамбой; б—то же, на излучине;
1 — траверсы; 2 — струенаправляющие дамбы

Отметку верха дамбы БДв с верховой стороны перехода определяют по формуле

12. Струенаправляющие дамбы и траверсы обычно устраивают земляными с откосами не круче 1:2, с уположением их в головной части. Ширина этих земляных сооружений поверху определяется с учетом организации строительных работ, но должна быть не менее 3,0 м.

13. Лесонасаждения [9] для регулирования и направления под мост пойменных потоков можно применять, если допустимо, чтобы расчетное воздействие их на поток осуществилось бы через три — пять лет (срока, необходимого для разрастания лесопосадок).

Лесонасаждения проектируют продольными и поперечными полосами в виде траверсов для защиты пойменной насыпи от подмыва, а также сплошными массивами в виде струенаправляющих дамб.

Лесонасаждения в виде продольных полос применяют для защиты пойменных насыпей от волнобоя.

Лесонасаждения с целью регулирования потока предпочтительно проектировать на переходах равнинных рек с небольшими скоростями течения, на влажных почвах, в местах, затапливаемых полыми водами в течение не более 2,5 месяцев и в летнее время в течение не более пяти-шести дней.

Необходимо также использовать в качестве защитных и струенаправляющих мероприятий естественную пойменную лесокустарниковую растительность, придавая ей необходимую форму путем вырубки части зарослей по согласованию с органами лесоохраны.

Когда естественные заросли кустарника и лес на поймах ухудшают работу перехода, отклоняя поток в нежелательном направлении, предусматривают вырубку соответствующих площадей.

§ 65. ПОПЕРЕЧНЫЕ СООРУЖЕНИЯ И УКРЕПЛЕНИЯ

1. Для защиты берегов русла от размыва на участке мостового перехода при интенсивном русловом процессе применяют поперечные сооружения в виде шпор и полузапруд.

Шпоры представляют собой сооружения, выдвинутые от защищаемого берега в русло; отметка верха этих сооружений принимается обычно равной отметке бровки берега русла у корня сооружения.

Полузапруды представляют собой сооружения, также выдвинутые в русло, но частично или полностью затопляемые потоком, проходящим в бровках русла.

Выдвинутые в русло сооружения изменяют положение фарватера защищаемого участка берега, а у их голов возникают местные размывы. Устройство шпор и полузапруд на судоходных и сплавных реках должно быть согласовано с организациями речного флота и лесосплава.

Шпоры могут быть массивными (сплошными), отклоняющими поток от защищаемого участка, и сквозными, гасящими энергию потока на защищаемом участке. Полузапруды устраивают только массивными.

Массивные сооружения подразделяются на деформирующиеся (где допускаются расчетные деформации) и недеформирующиеся (где деформации недопустимы).

К деформирующимся относятся сооружения из хворостяно-каменной кладки, каменной наброски, габионов, бетонных блоков и других; к недеформирующимся относятся земляные сооружения, а также бетонные и железобетонные сооружения, защищенные от подмыва.

2. Шпоры проектируют с наклоном вниз по течению. Расстояние между сплошными шпорами назначают так, чтобы между двумя соседними шпорами образовался защищенный участок берега.

а) стеснение живого сечения потока шпорами не должно превышать 15—20%;

б) длина шпоры должна быть не менее четырехкратной глубины русла у ее головы;

в) зона размыва у шпоры (см. рис. 5) не должна захватывать корня шпоры.

Местный размыв у голов сплошных шпор определяют согласно указаниям § 53.

Головы шпор, подвергающиеся наиболее интенсивному воздействию потока, а также их откосы, подвергающиеся интенсивным продольным токам, должны быть защищены от размыва.

Рис. 7. Схемы Г-образных шпор: 1 — направление течения; 2— защищаемый берег; 3 — шпоры; 4 — укрепляемая часть берега у корня шпоры

Заложения откосов шпор из каменной наброски или земляных рекомендуется принимать не круче 1:2, а для шпор из хворостянокаменной или габионной кладки не круче 1: 1,5.

5. Для защиты берегов от размыва применяют также сплошные затопляемые полузапруды. Эти сооружения защищают берег менее эффек*ивно, чем незатопляемые, однако они дешевле и у их голов возникают меньшие размывы.

Затопляемые полузапруды располагают с наклоном 15—30° вверх по течению; расстояние между полузапрудами принимают равным двойной их длине.

6. Шпоры сквозной конструкции проектируют: фундаментные (свайные ряды), бесфундаментные (тетраэдры и сборнорешетчатые шпоры) и смешанные (тетраэдры или сборнорешетчатые конструкции, закрепленные на свайных рядах).

Уменьшая бытовую скорость течения до неразмывающей, сквозные шпоры также способствуют отложению наносов у защищаемого ими участка берега.

При наличии в реке плавника сквозные сооружения с течением времени превращаются в сплошные за счет отложения плавника и забивки им решетки сквозных сооружений; это необходимо учитывать при расчете местного размыва у таких сооружений.

Сквозные сооружения, регулирующие русловый поток, состоят из одного или нескольких рядов свай или других сквозных конструкций.

7. Расположение сквозных шпор для защиты участка берега должно быть таким, чтобы:

а) бытовая скорость течения, воспринимаемая шпорами, расположенными выше защищаемого участка, последовательно гасилась до величины, при которой берег не размывается;

б) в пределах защищаемого участка берега поддерживалась неразмывающая скорость течения.

Среднюю скорость vщ ниже сквозной шпоры определяют по формуле

Расстояние между сквозными шпорами принимают обычно равным сумме их длин.

На реках блуждающего типа с песчано-гравийным руслом сквозные сооружения применять не рекомендуется, так как при интенсивном движении крупных гряд наносов требуется большая сплошность конструкции, делающая ее неэкономичной.

9. Берега русел можно защищать от размыва сплошным укреплением предварительно спланированных откосов с устройством подводной части укрепления в виде гибких покрытий (ковров, тюфяков).

Такие укрепления применяют также для защиты берегов и каналов, подтопляемых откосов насыпей на поймах и в водохранилищах от воздействия льдин, ветровых и судовых волн.

В зависимости от срока службы материалов, применяемых для укрепления, их подразделяют на постоянные и временные. Временные укрепления, как правило, применяют лишь для пропуска паводков на эксплуатируемых мостовых переходах.

При проектировании новых мостовых переходов применяют постоянные укрепления, осуществляемые полностью или частично индустриальными и механизированными способами.

Для постоянных укреплений применяют камень в виде наброски по откосу и рисбермы в основании откоса, железобетонные и бетонные плиты для укрепления откосов, габионы, используемые в виде кладки, а также для укрепления подошв откосов.

В качестве укреплений применяют также различные виды лесопосадок (сплошные, полосами, плетнями и т. д.).

Надежными гасителями высоких ветровых волн и больших скоростей течения являются наброски из крупного камня и бетонных блоков, осуществляемые на основе специальных расчетов.

10. При выборе конструкций укреплений учитывают вид укрепляемого сооружения, род грунтов, из которых сложено сооружение и его основание, местные климатические, топографические и гидрологические условия, виды и количество местных материалов для укрепительных работ и др.

Данные для предварительного назначения некоторых типов укреплений, наиболее часто применяемых на мостовых переходах, в зависимости от скорости течения, условий волнобоя и ледохода приведены в табл. 4 при глубинах от 1 до 5 м. Подробные данные о различных типах укреплений приведены в «Альбоме конструкций креплений откосов земляного полотна железных и автомобильных дорог общей сети Союза ССР» [6], а также в действующих типовых проектах Гипроречтранса Министерства речного флота РСФСР.

Таблица 4

В последнее время находят применение новые типы укреплений подтопленных откосов в виде сборных решетчатых конструкций, разработанные ЦНИИСом, Мосгипротрансом и Союздорпроектом.

Если пойменная насыпь сооружается гидронамывом, то укрепления от воздействия волн могут быть в отдельных случаях заменены пляжным откосом с уклоном не круче 1:30 при соответствующем технико-экономическом обосновании.

§ 66. РЕКОНСТРУКЦИЯ СУЩЕСТВУЮЩИХ РЕГУЛЯЦИОННЫХ СООРУЖЕНИИ

1. При реконструкции существующих мостовых переходов возникает необходимость переустройства системы регуляционных сооружений.

В связи с этим нужно решить вопросы о целесообразности реконструкции существующих сооружений, степени их использования и об объеме работ по реконструкции на основе анализа материалов о работе мостового перехода за прошлые годы и данных гидрологических изысканий, освещающих характер и тенденции переформирования русла реки.

При анализе работы мостового перехода за период эксплуатации учитывают проводившиеся мероприятия по пропуску паводков, во-доборьбе, а также устанавливают тип реки по русловому процессу и интенсивности переформирования русла. Если эти меры не дали положительного результата, то переустройство регуляционных сооружений необходимо, когда:

а) создавалась реальная угроза прорыва насыпи подхода и обхода моста рекой; этот случай характерен для блуждающих рек при образовании «ковша» размыва в непосредственной близости от

моста;

б) река подмывает насыпь на подходах к мосту, этот случай характерен для равнинных меандрирующих рек;

в) образовался сосредоточенный размыв в одной части моста, тогда как другая часть работает слабо, причем опорам моста в размытой части угрожает подмыв; этот случай характерен также для равнинных меандрирующих рек, когда водопропускное отверстие размещено, а опоры моста заложены без учета развития меандра и мощности пойм; такой же случай возможен, когда струенаправляющие дамбы построены неправильно;

г) фарватер сместился с судоходных пролетов моста и вследствие смещения побочней судоходная трасса расположилась с недопустимой косиной относительно опор моста; этот случай характерен для равнинных рек с побочневым руслом;

д) глубины сместились к мелкозаложенным опорам моста; этот случай возможен на реках с любым типом руслового процесса и характерен для старых мостов, опоры которых закладывались без учета этого процесса и местного размыва;

е) водоразделительные дамбы, ограждающие участки земляного полотна, недостаточны по высоте.

Если реконструкция мостовых переходов производится в связи с подтоплением при устройстве водохранилищ, необходимо обеспечить достаточность регуляционных сооружений по высоте и укрепление их откосов в условиях волнения на водохранилище.

Целесообразность реконструкции существующих сооружений перехода устанавливают согласно Методическим указаниям по обследованию водопропускной способности больших и средних мостов [40).

2. Если мероприятия по пропуску паводков через мосты за период эксплуатации регуляционных сооружений были эффективными и не допускали аварийного положения перехода и отдельных его элементов, то необходимость реконструкции обосновывают сравнением вариантов переустройства и ежегодных затрат на пропуск паводков с учетом отдаленности капиталовложений и очередности работ.

Переустройство существующих продолжительное время сооружений следует назначать лишь при ощутимом эффекте его, обоснованном детальными расчетами и прогнозом руслового процесса на ближайшее время.

Не следует, например, назначать переустройство струенаправляющих дамб, просуществовавших много лет только потому, что бровки таких дамб имеют недостаточный запас по техническим условиям или незначительно и не на всем протяжении затопляются при расчетном горизонте, а также потому, что их форма не соответствует плавному очертанию, рассчитанному по современным методам, тогда как состояние подмостового русла и подходов не требует такого переустройства.

Переустройство регуляционных сооружений проектируют в соответствии с указаниями настоящей главы, по возможности используя имеющиеся сооружения.

§ 67. СПРЯМЛЕНИЕ РУСЕЛ И ВОДООТВОДЫ НА ПОЙМАХ

1. Спрямление русла производят только на равнинных меандрирующих реках с целью выключения излучины, угрожающей сооружениям мостового перехода, или создания нормального направления русла к оси перехода (рис. 8).

Спрямление русла также производят для устранения систематических заторов льда в пересеченной мостовым переходом излучине.

Целесообразность спрямления русла должна быть доказана сравнением вариантов спрямления и выполнения других мероприятий, улучшающих работу перехода (рис. 8, а). Спрямление русел судоходных и сплавных рек должно быть согласовано с соответствующими организациями, а несудоходных и несплавных — с местными организациями, интересы которых затрагивает проектируемое спрямление (с местными советами, колхозами, совхозами, лесхозами и др.).

Если все спрямление русла располагается на пойме, то его рассчитывают на пропуск расхода воды, проходящего в бровках бытового русла. Если спрямленное русло или часть его располагается вне пойм, его рассчитьгва* ют на пропуск полного расчетного расхода воды.

Для заиления выключенной в результате спрямления излучины русла на уровне бровок русла устраивают массивную запруду в нижнем по течению участке петли; на судоходных и сплавных реках такую же за-пруду устраивают в начале спрямления, обеспечивая нормальные условия судовождения (рис. 8, б).

2. Расчет спрямления русла производят по следующим формулам.

Необходимая площадь живого сечения канала (в м2), запроектированного вне пойм, при расчетном уровне воды определяется по формуле

Рис. 8. Схема спрямлений излучин русла:
а — спрямляемая излучина, угрожающая пойменной насыпи на несудоходной реке; б — расположение моста на спрямленном русле судоходной реки;
1 — спрямление; 2 — запруда; 3 —вариант укрепления берега; 4 ~ траверсы при варианте укрепления берега; 5 — граница разлива при УВВ

Глубина воды в спрямлении определяется по формуле

§ 68. РАСЧЕТ ВЕТРОВЫХ И СУДОВЫХ ВОЛН И ИХ НАКАТА НА ОТКОСЫ СООРУЖЕНИЙ, ВОЛНОГАСЯЩИЕ УСТРОЙСТВА

1. Расчет наката ветровых волн на откос (рис. 9), учитываемых при назначении незатопляемой бровки пойменных насыпей, производят согласно СН 92-60 [72].

Рис. 9. Профиль ветровой волны и ее наката на откос насыпи;
1 — вершина волны; 2 — гребень волны; 3 — средняя волновая линия; 4 — подошва волны; 5 — впадина волны; 6 — статический уровень

2. Наиболее частыми при проектировании мостовых переходов являются случаи расчета ветровых волн на мелководье, для которых ниже приводится методика расчета волн. Расчет волны в глубоководных водоемах или трансформации глубоководной волны на мелководье выполняют по СН 92-60 [72].

Для проектирования регуляционных сооружений и пойменных насыпей необходимо установить высоту наката ветровой волны на откос сооружения.

Высота волны и ее наката зависит от:

а) скорости ветра;

б) направления ветра и длины разгона волны;

в) глубины водоема при расчетных уровнях;

г) конфигурации водоема;

д) наличия растительности на поймах рек;

е) коэффициента откоса насыпи и типа его укрепления.

3. Высоту наката волны (в м) над статическим уровнем определяют по формуле

Скорости ветра определяют на основе статистической обработки данных наблюдений за ветром в период, когда водная поверхность полностью свободна от ледяного покрова.

Рис. 10. Допустимое отклонение направления разгона наибольшей протяженности 1 от направления преобладающего ветра 2

Рис. 11. План узкого водоема: 1 — трасса дороги; 2 — расчетное направление разгона

Рис. 12. Схема определения расчетного разгона:
I — трасса дороги; 2 — направление расчетного разгона

9. На судоходных реках и каналах в необходимых случаях для назначения укреплений рассчитывают судовую волну и ее накат на откос сооружения.

Расчет выполняют для РСУ и наинизшсго уровня навигации.

Для судов обычного типа расчет выполняют согласно разделу VII СН 92-60 [72].

Для судов на подводных крыльях производят специальный расчет.

10. Гашение ветровых волн, угрожающих земляному полотну на поймах и в акваториях водохранилищ, осуществляется специальными плавучими устройствами или на самом откосе, укрепления которого выбирают соответственно высоте волны.

Плавучие устройства для гашения волн в качестве постоянных установок на проектируемых мостовых переходах обычно не применяют, так как они требуют дополнительного надзора. Однако на существующих мостовых переходах в условиях пропуска высоких паводков, угрожающих устойчивости земляного полотна, плавучие устройства применяют, используя имеющиеся материалы (бревна, снеговые щиты и др.).

Значения допускаемой высоты волны для различных типов укреплений приведены в табл. 4.

§ 69. РАСЧЕТЫ ДЛЯ НАЗНАЧЕНИЯ МИНИМАЛЬНЫХ ОТМЕТОК БРОВОК ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА И БЕРМ

1. План, продольный и поперечные профили пойменной насыпи проектируют по действующим нормам проектирования железных и автомобильных дорог [62, 63] на основе материалов обследования гидрологического режима реки, климатических особенностей местности, геологического строения долины реки, физико-механических свойств грунтов основания и тела насыпи.

Пойменная насыпь имеет два характерных участка:

первый, непосредственно примыкающий к мосту, у которого наинизшая отметка бровки земляного полотна определяется в зависимости от класса реки, высоты пролетных строений и расчетных уровней;

второй, у которого наинизшая отметка бровки земляного полотна должна удовлетворять п. 2.

В необходимых случаях, указанных в § 70, пойменные насыпи устраивают с бермами. Укрепление откосов земляного полотна, защищающее его от воздействия течения, ледохода и волны, выполняют согласно п. 10 § 65.

2. Бровка земляного полотна «а подходах к мостам через большие и средние реки в пределах разлива и при расположении дороги вдоль рек на их поймах, а также бровки водоразделительных дамб должны возвышаться над уровнем воды заданной вероятности превышения (см. п. 1 § 28) с учетом подпора и наката волны

Бровки берм у земляного полотна на пойме должны иметь запас над уровнем заданной вероятности превышения (с учетом подпора и наката волны) не менее 0,25 м.

§ 70. РЕКОМЕНДАЦИИ ДЛЯ НАЗНАЧЕНИЯ ПОПЕРЕЧНОГО ПРОФИЛЯ ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА И ТИПОВ УКРЕПЛЕНИИ

1. Поперечный профиль пойменной насыли и тип укрепления откосов могут различаться по длине подтопляемой насыпи, что вызывается необходимостью учета речных воздействий при постоянном или периодическом подтоплении земляного полотна в местах пересечения озер, болот, наледей, стариц, рукавов и пойменных проток.

К таким воздействиям относятся: изменение скорости вдоль насыпи при косых пересечениях, а также при пересечениях проток, стариц и рукавов, волнение искусственно ограниченной акватории на пойме, внутригодовое колебание уровня подтопления, длительность подтопления при разных уровнях воды, ледовые образования, набег воды на насыпь при перекрытии проток к предгорной местности.

2. При отсутствии данных непосредственных измерений скорость течения вдоль насыпи при косых пересечениях определяют по морфостворам, разбиваемым перпендикулярно к основному течению, в количестве, необходимом для проектирования с учетом указаний § 55 и гл. III. В сложных случаях строят кривую изменения скорости течения вдоль проектируемой насыпи.

3. Высоту ветровой волны с накатом в пойменных акваториях определяют для заданных постоянных уровней подтопления, при которых возможно разрушение откосов подходов (см. § 68).

4. При открытой пойме и движении льдин вдоль насыпи необходимо предусматривать меры по укреплению откосов.

Если на реке наблюдаются ледовые образования, необходимо установить места заторов и навалов льда на насыпь. Подобные явления могут возникнуть и на пойме. Отметку навала льда на насыпь определяют согласно п. 3 § 68. Учет этих явлений необходим при назначении размеров поперечного профиля земляного полотна и типов укреплений.

5. В местах пересечения стариц, проток, озер и т. п., а также искусственно создаваемых водоемов в пониженных местах поймы определяют внутригодовое колебание уровней воды с оценкой длительности подтопления насыпи подходов на отдельных участках.

Эту оценку выполняют по графику ежедневных уровней воды для года с расчетным паводком. Для этого на продольном профиле подходов устанавливают по характерным участкам наинизшие уровни подтопления, соответствующие средним отметкам дна на этих участках, по которым и оценивают длительность подтопления.

6. Конструкцию поперечного профиля земляного полотна устанавливают согласно СН 61-59 [76] и типовых проектов сооружений на автомобильных дорогах с учетом воздействий речного потока на отдельные участки пойменной насыпи, определенных по пп. 2—5.

7. Для целей борьбы с разрушением откосов пойменных насыпей и ремонта в процессе эксплуатации с применением механизации ширину берм назначают не менее 4 м.

Отметки берм с учетом гидрологических условий назначают в соответствии с рекомендациями § 69.

8. Для укрепления подтопленных насыпей на поймах рек от размывов их подошв в местах староречий, проток, озер применяют дополнительные каменные опорные призмы на необходимую глубину и ширину, установленную в проекте.

Ширину призм принимают по местным условиям.

§ 71. РАСЧЕТЫ ДЛЯ ЗАТОПЛЯЕМЫХ ПОЙМЕННЫХ НАСЫПЕЙ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ

1. Затопляемые пойменные насыпи устраивают на подходах к низководным и наплавным мостам, паромным и ледяным переправам и бродам, устраиваемым на автомобильных дорогах низших категорий. Затопляемые насыпи можно применять на подходах к высоководным мостам, если устройство незатопляемой насыпи экономически нецелесообразно.

На реках с ледоходом, заходящим иа пойму, перелив через пойменную насыпь нежелателен.

2. Затопляемые подходы к высоководным мостам могут быть применены на первой стадии строительства с последующим их переустройством на незатопляемые при условии надлежащего заглубления фундаментов опор моста.

3. Затопляемые поменные насыпи проектируют с допущением экономически оправданного перерыва движения. Длительность перерыва движения по дороге зависит от отметки бровки затопляемой насыпи. Поэтому определение наивыгоднейшей отметки бровки является основной задачей при проектировании затопляемых пойменных насыпей.

Для решения этой задачи определяют длительность стояния воды при различных горизонтах.

4. Наивыгоднейший вариант затопляемой насыпи выбирают путем сравнения вариантов с разными отметками бровки. Сравнение вариантов выполняют по следующей методике [80].

5. Минимальная отметка бровки затопляемых пойменных насыпей должна быть не ниже отметки, требуемой из условий проектирования дорожной одежды при отсутствии затопления.

Типы укреплений обочин и низового откоса назначают в зависимости от скоростей воды при переливе, величины которых устанавливают в результате гидравлического расчета [7].

6. Задачей гидравлического расчета затопляемых насыпей является определение глубин и скоростей в характерных точках поперечного сечения полотна дороги.

Гидравлический расчет перелива через насыпь не исключает расчетов устойчивости откосов насыщенной водой насыпи.

Для определения окончательной стоимости перехода с затопляемой насыпью и с соответствующим ее укреплением назначают отверстие моста и определяют скорость .переливающегося потока.

§ 72. УЧЕТ ГИДРОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИИ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ВТОРЫХ ПУТЕЙ И РЕКОНСТРУКЦИИ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ

1. Гидрологические условия при проектировании пойменных насыпей железнодорожных мостовых переходов на вторых путях, а также при реконструкции железных дорог определяют согласно указаниям п. 7 § 69.

При проектировании мостового перехода на втором пути выбирают его положение относительно существующего перехода (сто-ронность). Помимо этих условий проектирования, при этом учитывают:

а) геологическое строение и конфигурацию русла на участке перехода, состояние подмостового русла, характер и размеры деформаций его за период эксплуатации перехода и прогноз деформаций с учетом типа руслового процесса, глубину заделки фундаментов речных опор после русловых деформаций и соответствие требованиям нор-м;

б) протяженность и состояние существующих пойменных насыпей, сведения о характере и размере их повреждений, вызванных перемещением русла, пойменными потоками и волнобоем за период эксплуатации перехода;

в) соответствие плана, профиля и поперечных сечений подходов нормам и уточненным гидрологическим характеристикам перехода;

г) очертание, размеры и состояние регуляционных сооружений и укреплений, их соответствие гидрологическим характеристикам перехода и нормам.

2. Для анализа и учета перечисленных условий проводят обследование и классификацию мостовых переходов первого пути согласно указаниям § 9; в сложных случаях прибегают к моделированию.

Учитывают также минимальное междупутье между существующим и проектируемым мостами по условиям производства работ и другие требования к расстоянию между мостами первого и второго пути.

3. При рассмотрении требований при выборе сторониости перехода второго пути (табл. 8) следует рассматривать весь комплекс условий с учетом указаний § 55 и 61. Решение принимают на основе сравнения вариантов.

При выявлении дефектов, затрудняющих эксплуатацию или при повышении технической категории транспортного объекта, частью которого является переход, может возникнуть необходимость реконструкции существующих подходных насыпей, что является крайней мерой, требующей всестороннего обоснования.

Обычно реконструкция сводится к повышению отметки земляного полотна с присыпкой или досылкой берм; в исключительных случаях проектируют частичное или полное изменение трассы подходов.

При реконструкции стремятся к максимальному использованию существующего земляного полотна и укреплений.

4. Мероприятия по реконструкции подходных пойменных насыпей проектируют с учетом работы регуляционных сооружений и отверстия мостового перехода в соответствии с рекомендациями гл. VIII и X, а также с учетом табл. 8.

Таблица 8

Характеристика существующего перехода
Интенсивные русловые деформации, большие размеры ямы общего размыва в нижнем бьефе Незатухающий размыв русла. Недостаточная по условиям устойчивости опор заделка фундаментов

Значительная протяженность пойменных подходных насыпей, имеющих капитальную, надежно работающую защиту верхового откоса Недостаточное возвышение бровки подходной насыпи над УВВ по условиям подпора и высоте вол^ы в условиях волнобоя преимущественно с верховой стороны Сложные условия свала пойменного потока в отверстие, сложная система регуляции (струенаправляющие дамбы, траверсы, водоразделительные дамбы)

Опасное приближение активной излучины к подошве насыпи с верховой или низовой стороны Косое пересечение поймы при положении трассы перехода вниз по течению при отсутствии заградительной дамбы Косое пересечение поймы при положении трассы -вверх по течению и образование мощного пойменного потока вдоль на сыпи

Желательное положение второго пути относительно первого

С верховой стороны С верховой стороны
С низовой стороны
С верховой стороны
С низовой стороны
С противоположной стороны

С верховой стороны с ликвидацией или уменьшением косины пересечения С низовой стороны с ликвидацией или уменьшением косины

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Абрамов Ю. В., БликШтейн С. М. Особенности проложения коммуникаций через реки вблизи мостов. — «Автомобильные дороги», 1967, № 12, с. 14—15.

2. Александров А. А. Расчеты высоты отложений жидких селевых потоков. Материалы V Всесоюзного совещания по изучению селевых потоков. Баку, Изд-во АН Азербайджанской ССР, 1962, с. 184—187.

3. Алтунин В. С. Моделирование общею и местного размывов подмостовых русел. Киев, Изд-во Киевского университета, 1969, с. 28—33. (Труды Второй Всесоюзной научно-технической конференции по гидравлике дорожных водопропускных сооружений).

4. А л т у н и н В. С. Масштабный

эффект при моделировании размыва у гидротехнических сооружений. — «Гидротехническое строительство», 1971, № 11,

с. 26-28.

5. А л т у н и н С. Т. Регулирование русел. М., Сельхозиздат, 1962, 352 с.

6. Альбом конструкций креплений откосов земляного полотна железных и автомобильных дорог общей сети Союза ССР. Инв. № 750. Мосгилротранс. Изд. Главтранспроекта, М., 1970, 197 с.

7. Андреев О. В. Расчет мостовых

переходов с затопленными пойменными насыпями. Вып/ 18, М., Дориздат, 1956.

с. 105—123. (Труды МАДИ).

8. Андреев О. В., Журавлев М. М., Рассказов О. А. Вопросы мостовой гидравлики и гидрологии. М., «Транспорт», 1967. 200 с.

9. Б е г а м Л. Г. Лесонасаждения для защиты ж.-д. сооружений от вредных воздействий водных потоков. М., Трансжел-дориздат, 1954. 128 с.

10. Б е г а м Л. Г., Л и ш т в а н Л. Л., Муромов В. С. Деформации подмостовых русел, М., «Транспорт», 1970. 200 с.

11. Б о г о л ю б о в а Т. В. Селевые потоки и их распространение на территории СССР. Л., Гидрометеоиздат, 1957. 151 с.

12. Б о г о м о л о в А. И., Михайлов К- А. Гидравлика. М., Стройиздат,

1965, 632 с.

13. Г О р и н о в А. В. Изыскания и Проектирование железных дорог. Т. 1, М., «Транспорт», 1969. 366 с.

14. Г р у ш е в с к и й М. С. Волны попусков и паводков на реках. Л., Гидрометеоиздат, 1969. 337 с.

15. Дополнения и уточнения к наставлению гидрометеорологическим станциям и постам. Вып. 6. Ч. I. Л., Гидрометеоиздат, 1963. 103 с.

16. Ж е л е з н я к о в Г. В. Гидравлическое обоснование методов речной гидрологии. М. — Лу АН СССР, 1950, 186 с.

17. Ж е л е з н я к о в Г. В. Гидрометрия. М.г «Колос», 1964. 220 с.

18. Ж е л е з н я к о в Г. В. Теоретические основы гидрометрии. Л., Гидрометеоиздат, 1968, 292 с.

19. Ж е л е з н я к о в Г. В., Даниле-в и ч Б. Б. Точность гидрологических измерений и расчетов. Л., Гидрометеоиздат,

1966. 240 с. 20. 3 а й к о в Б. Д., Высокие половодья и паводки на реках СССР за историческое время. Л., Гидрометеоиздат, 1957. 134 с.

21. 3 и а м е и с к а я Н. С. Грядовое движение наносов. Л., Гидрометеоиздат, 1968» 188 с.

у 22. Изыскания и проектирование авто» мобильных и железных дорог. Гидрологические расчеты мостовых переходов. Вып. 6. М., Оргтрансстрой, 1969. 39—49 с... 65—84 с.

J 23, Инструкция по применению классификации запасов к месторождениям песка и гравия. М., Госгеолиздат, 1961. 56 с.

24. Инструкция по топографо-геодезиче-ским работам для городского, поселкового и промышленного строительства (СН 212-62). М., Изд-во литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам, 1962. 100 с.

25. К а р а у ш е в А. В. Гидравлика рек и водохранилищ. Л., «Речной транспорт», 1955. 292 с.

26. Кондратьев Н. Е. Расчеты береговых переформирований на водохранилищах. Л., Гидрометеоиздат, 1960. 109 с.

27. К о р ж а в и н К. Н. Воздействие льда на инженерные сооружения. Новосибирск, Изд-во СО АН СССР, 1962. 203 с.

28. Крицкий С. Н., Менкель-М. Ф. Гидрологические основы речной гидротехники. М., Изд-во АН СССР, 1950. 391 с.

29. К У з ь м и н И. А. О взаимодействии потока и грунта его ложа. Сб. двенадцатый, М.—Л., «Энергия», 1964» с. 286—293. (Труды Гидропроек^га).

30. Л а т ы ш е и к о в А. М. Струена-правляющие дамбы. Изд-во Водгео. М., 1956. 196 с.

31. Латышенков А. М. Сравнение величин подмостового подпора по формулам различных авторов с замеренными в натуре. Сб. № И, ВНИИ Водгео, М., Стройиздат, 1965. с. 290—295 (Труды гидрологической лаборатории).

32. .Л е в и И. И. Динамика русловых потоков. М., Госэнергоиздат, 1957. 252 с.

33. Л е в и И. И. Моделирование гид-, равлических явлений. Л. Госэнергоиздат,

1967, 235 с.

34. Л и с е р И. Я. Весенние заторы льда на реках Сибири. Л., Гидрометеоиздат, 1967. 104 с.

35. Л и ш т в а н Л. Л. Определение отверстий средних и больших мостов при трассировании ж.-д. линий по картам. Технико-информационный сб. Мосгипро-транса, № 4, Изд. Главтранспроекта, М., 1956. с. 17—26.

36. Л и ш т в а н Л. Л. Некоторые вопросы расчета общего размыва подмостовых русел. Сб. научных трудов. Вып. 17. Изд. ЦНИИСа, М., 1966. с. 114—122.

37. Материалы по расчетном характеристикам дождевых осадков. Л., Гидрометеоиздат, 1969. 396 с.

V 38. Методика геофизических исследований при инженерно-геологических изысканиях. Изд. ЦНИИСа, М., 1969. 224 с.

(Труды производственного и научно-исследовательского ин-та по инженерным изы-

сканиям в строительстве Госстроя СССР. Т. I. Методика изысканий).

39. Методическое руководство по гидрологическому обследованию водотоков и разработке региональных норм максимального стока при проектировании автомобильных дорог. Изд. Союздорпроекта. М.,

1970. 153 с.

40. Методические указания по обследованию водопропускной способности больших и средних мостов. Изд. ЦНИИСа, М.,

1971. 38 с.

41. Методические указания по организации и производству наблюдений над селевыми потоками (Казахский НИГМИ). Л., Гидрометеоиздат, 1961. 104 с.

42. Методические указания по производству наземной стереофототеодолитной съемки. М., Оргтрансстрой, 1962. 46 с.

43. Методические указания по расчету общего размыва под мостами. Изд. ЦНИИСа. М., 1968. 52 с.

44. Методические указания по технологии подводной съемки мостовых переходов с применением ультразвуковой аппаратуры. Изд. ЦНИИСа, М., 1969. 22 с.

45. Методические указания управлениям Гидрометеослужбы JVs 81, Л., Гидрометеоиздат, 1971. 24 с.

46. Наставление гидрометеорологическим станциям и постам. Вып 6. Ч. I. Гидрометеорологические наблюдения и работы на реках. Л., Гидрометеоиздат, 1957. 400 с.

47. Наставление по изысканиям ж.-д. мостовых переходов через водотоки. М., Минтрансстрой — Главтранспроект, 1957. 223 с.

48. Н е в с к и й В. В. О некоторых

вопросах расчета отверстий косых мостов. Сб. «Русловые процессы, гидравлика мостовых переходов и дорожных труб».

Вып. 288. М., «Транспорт», 1968. с. 92— 100. (Труды МИИТа).

49. Н е в с к и й В. В. Использование

гидроморфологических зависимостей для определения максимальных расходов рек. «Транспортное строительство», 1971, № II, с. 41—42.

50. Нормы проектирования подмостовых габаритов на судоходных и сплавных реках и основные требования к расположению мостов (НСП 103—52). М., Изд-во литературы по строительству и архитектуре, 1952. 20 с.

51. Поляков М. П. К вопросу об

определении коэффициента общего размыва при различных углах пересечения водотока мостовым переходом. Вып. 48. Изд. Саратовского политехнического института. Саратов, 1971, с. 220—236 (Научные труды СПИ).

52. П о п о в И. В. Деформации речных русел и гидротехническое строительство. Л., Гидрометеоиздат, 1969. 363 с.

53. Пособие по экстраполяции кривых расходов воды до наивысших уровней (ГУГМС — ГГИ). Л., Гидрометеоиздат,

1966. 114 о.

54. Ротенбург И. Е. Вопросы гидравлического расчета и назначения отверстий мостов на переходах через равнинные реки. Саратов, изд-во Саратовского университета, 1960. 232 с.

55. Ротенбург И. С. и др. Проектирование мостовых переходов через

большие водотоки. М., «Высшая школа», 1965. 336 с.

56. Ротенбург И. С., Вольной

В. С. Примеры проектирования мостовых переходов. М., «Высшая школа», 1969. 284 с.

57. Руководство по геологической доку-

ментации при изысканиях для строительства. Фундаментпроект. М., Стройиздат,

1969. 90 с.

58. С о к о л о в с к и й Д. Л. Речной

сток. Л., Гидрометеоиздат, 1968. 539 с.

59. Строительные нормы и правила.

Ч. II. Разд. 4. Гл. 3. Сооружения мелио-тология и геофизика. Основные положения проектирования (СИиП II-А 6-62). М.,

Стройиздат, 1963. 215 с.

60. Строительные нормы и правила.

Ч. II. Разд. А. Гл. 13. Инженерные изыскания для строительства. Основные положения (СНиП II-A. 13-69). М., Стройиздат,

1970. 24 с.

61. Строительные нормы и правила.

Ч. II. Разд. Б. Гл. 1. Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования (СНИП П-Б. 1-62). М., Стройиздат, 1964. 21 с.

62. Строительные нормы и правила. Ч. II. Разд. Д. Гл. 1. Железные дороги колеи 1524 мм общей сети. Нормы проектирования (СНиП II'Д. 1-62). М., Стройиздат, 1964 . 63 с.

63. Строительные нормы и правила.

Ч. II. Разд. Д. Гл. 5. Автомобильные дороги общей сети Союза ССР. Нормы проектирования (СНиП П-Д. 5-62). М., Стройиздат, 1964. 36 с.

64. Строительные нормы и правила.

Ч. II. Разд. Д. Гл. 7. Мосты и трубы. Нормы проектирования' (СНиП II-Д. 7-62). М., Стройиздат, 1964. 64 с.

65. Строительные нормы и правила.

Ч. II. Разд. 4. Гл. 3. Сооружения мелиоративных систем. Нормы проектирования (СНиП П-И. 3-62). М., Стройиздат, 1963. 40 с.

66. Строительные нормы и правила.

Ч. III. Разд. Д. Гл. 2. Мосты и трубы. Правила организации и производства работ, приемка в эксплуатацию (СНиП III-Д. 2-62). М.. Стройиздат, 1964 . 88 с.

67. Студеничннков Б. И. Размывающая способность потока и методы русловых расчетов. М., Стройиздат, 1964. 184 с.

68. Технические указания по изысканиям, проектированию и постройке железных дорог в районах вечной мерзлоты (ВСН 61-61). М., Оргтрансстрой, 1962. 147 с.

69. Технические указания по летносъемочным работам и геодезической привязке аэроснимков для изготовления изыскательских планов. Изд. ЦНИИСа. М., 1969. 43 с.

70. Технические указания по применению аэрометодов при изысканиях мостовых переходов (ВСН 37-67). М., Оргтрансстрой,

1967. 59 с.

71. Технические указания по расчету местного размыва у опор мостов, струенаправляющих дамб и траверсов (ВСН 62-69). М., Оргтрансстрой, 1970. 40 с.

72. Технические условия определения 'волновых воздействий на морские и речные сооружения и берега (СН 92-60). М., Госсгройиздат, 1960. 132 с.

73. Технические условия проектирования железнодорожных, автодорожных и городских мостов и груб (СН 200-62). М., Транс-желдориздат, 1962. 328 с.

74. Труды координационных совещаний по гидротехнике. Вып. 50. М.— Л., Гидро-энергоиздат, 1969. 772 с.

75. Указания по определению расчетных гидрологических характеристик (СН 435-72). М., Госстройиздат. 36 с.

76. Указания по проектированию земляного полотна (СН 61-59). М., Госстройиз-дат.^1960. 207^ с.

77. Указания по производству геодезических разбивочных работ при строительстве больших4” и, внеклассных мостов. Изд. ЦНИИСа. М., 1971. 212 с.

78. Указания ио расчету дождевых расходов. Изд. Союздорпроекта. М., 1971.

' 35 с.

79„ Указания по расчету заиления родо-хранялищ при строительном проектировании. Л., Гидрометеоиздат, 1968. 55 с.

80. Указания по технико-экономическому обоснованию необходимости строи?ельства л сравнения вариантов мостовых перехо-
дов и путепроводов (ВСН 34-67). М.,

«Транспорт», 1968. 37 с.

81. Условные знаки для топографических планов масштабов 1 : 5000, 1 : 2000,

1 : 1000 и 1 : 500. (Главное управление геодезии и картографии при Совете Министров СССР). М., «Недра», 1969. 142 с.

82. Херхеулидзе И. И. Графические решения некоторых задач инженерной гидравлики и гидрологии в мостовом и гидротехническом строительстве. М., Авто-трансиздат, 1953. 59 с.

83. Херхеулидзе И. И. Вопросы гидрологии и гидравлики мостовых переходов. Сб. I Грузинского республиканского управления НТО CT и ГХ. Тбилиси. «3aj)H Востока», 1958. 92 с.

84. Херхеулидзе И. И. Сквозные защитные и регулирующие сооружения из сборного железобетона на горных реках. М., Гидрометеоиздат, 1967. 131 с.

8J. Херхеулидзе И. И. Обобщенный объемный метод расчета максимальных расходов дождевых паводков. Вып. 42(48). Л., Гидрометеоиздат, 1971. с. 3—25 (Труды ЗакНИГМИ).

86. Ч е р т о у с о в М. Д. Гидравлика. М. — Л., Госэнергоиздат, 1962. 630 с.

содержание .. 20 21 22