Основы эксплуатации наружных кирпичных стен гражданских зданий - часть 16

0,75 

1,00 

2,00 

7 

0,00

6 

0,00

3 

1 

0,01

7 

0,01

1 

5 

0,04

7 

0,03

2 

7 

0,12

7 

0,09

8 

– 

– 

– 

– 

– 

– 

– 

– 

– 

– 

Примечания: 1  Для промежуточных значений 

а

λ

Т

/

δλ коэффициент ξ следует определять интерполя-

цией. 

2  Для теплопроводного включения типа V при на-

личии плотного контакта между гибкими связями и 

арматурой (сварка и скрутка вязальной проволокой) в 

формуле (3.40) вместо 

coп

0

R

следует  принимать 

r

R

0

. 

Пример 3.10. При реконструкции кирпичного здания памятника истории и культуры Тамбовской 

области  «Доходный  дом  купца  Никонова»  нами  был  разработан  проект  и  произведены  работы  по 

усилению наружных стен путем устройства в них железобетонных монолитных поясов. Толщина на-

ружной стены, сложенной из глиняного обыкновенного кирпича на известковом растворе, составляет 

по результатам обмеров 0,80 м. С внутренней и наружной стороны стена оштукатурена известково-

цементным раствором толщиной 0,03 м. Железобетонный пояс имеет размеры 0,25 

× 0,30 м и распо-

лагается с внутренней стороны стены. Температура внутри помещения в зимний период эксплуата-

ции 

составляет 

t

int

 

= 

20 

°C, 

относительная 

влажность 

воздуха 

равна  

ϕ

int

 = 60 %. Расчетная температура наружного воздуха в зимний период для наиболее холодной пяти-

дневки  в  г.  Тамбове  составляет  t

ext

  =  –28 

°C. Коэффициенты теплопередачи на поверхностях стены 

равны 

α

i

 =  

= 8,7 Вт/(м

2 

⋅ °С) и α

е

 = 23 Вт/(м

2 

⋅ °С). Необходимо определить величину понижения температуры на 

поверхности стены в месте расположения железобетонного пояса. Схемы стены к расчету 

si

τ′

 приве-

дены на рис. 3.13. 

Решение. Определяем коэффициенты теплопроводности материалов конструкции. Для этого на-

ходим условия эксплуатации стены. Так как влажность и температура воздуха помещения равны 

ϕ

int

 

= 

60 

%,  

t

int

 = 20 

°C, влажностный режим помещения нормальный (см. табл. 2.2). Зона влажности территории 

согласно карте зон влажности (см. прилож. В [19]) – сухая. Следовательно, условия эксплуатации сте-

ны соответствуют условиям вида А (см. табл. 2.3). По табл. Е.1  прил. Е СП 23-101–2004 [22] нахо-

дим, что коэффициенты теплопроводности составляют: для кладки 

λ

кл

 = 0,70 Вт/(м 

⋅ °С); для штука-

турки – 

λ

шт

 = 0,70 Вт/(м 

⋅ °С); для железобетона – λ

жб

 = 1,92 Вт/(м 

⋅ °С). 

Определим вначале температуру поверхности стены при расположении пояса с внутренней сто-

роны (см. рис. 3.13, а). Так как пояс выполнен неметаллическим, расчет величины 

si

τ′

 производим по 

формуле (3.39). Вначале вычисляем сопротивления теплопередаче 

coп

0

R

и

0

R′

. Имеем 

Вт

С

м

39

,

1

23

1

70

,

0

03

,

0

2

70

,

0

80

,

0

7

,

8

1

1

λ

δ

2

λ

δ

1

2

шт

шт

кл

кл

coп

0

o

⋅

=

+

⋅

+

+

=

α

+

⋅

+

+

α

=

е

i

R

; 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

t

ext 

t

int 

τ

si 

'

si

τ  

t

ext 

t

int 

'

si

τ

τ

si 

а)

 

б)

 

 

Рис.  3.13   Схемы к расчету температуры внутренней поверхности стены при устройстве в 
ней железобетонного пояса: 
 а – при расположении пояса с внутренней стороны стены;  
б – то же с наружной стороны стены 

 

Вт

С

м

11

,

1

23

1

92

,

1

30

,

0

70

,

0

03

,

0

2

70

,

0

50

,

0

7

,

8

1

1

λ

δ

λ

δ

2

λ

δ

1

2

жб

жб

шт

шт

кл

кл

0

o

⋅

=

+

+

⋅

+

+

=

=

α

+

+

+

+

α

=

′

е

i

R

 

Коэффициент 

η  в  формуле  (3.39)  находим  по  табл.  3.6  для  схемы  III  при  соотношениях  а/δ  = 

0,25/0,86 = 0,29 и с/

δ = 0,30/0,86 = 0,35. По интерполяции из табл. 3.6 имеем η = 2,66. Тогда 

36

,

13

1

11

,

1

39

,

1

66

,

2

1

7

,

8

39

,

1

))

28

(

20

(

1

20

=

























−

+

⋅

−

−

−

=

τ′

si

 

°С. 

Определяем температуру поверхности стены 

si

τ′

 вне места расположения теплопроводного включе-

ния, используя формулу (3.36). Имеем 

 

03

,

16

7

,

8

39

,

1

))

28

(

20

(

1

20

=

⋅

−

−

⋅

−

=

τ

si

 

°С. 

 

Температура  в  месте  расположения  железобетонного  шва 

si

τ′

  =  13,36 

°С ниже температуры ос-

тальной глади стены 

si

τ

 = 16,03 

°С на 2,67 °С. 

Размещение пояса с внутренней стороны стены было принято по конструктивным соображениям, 

исходя из удобств устройства пояса. Рассмотрим также вариант размещения пояса с наружной сто-
роны стены. Схема стены к расчету приведена на рис. 3.13, б. 

Расчет выполняем по формуле (3.39). В данном случае изменения имеет только коэффициент 

η. Его 

находим  по  интерполяции  по  табл.  3.6  для  схемы  IV  при  соотношениях  а/

δ = 0,25/0,86 = 0,29 и с/δ = 

0,30/0,86 = = 0,35. Имеем 

η = 0,40. Тогда 

63

,

15

1

11

,

1

39

,

1

40

,

0

1

7

,

8

39

,

1

))

28

(

20

(

1

20

=

























−

⋅

+

⋅

⋅

−

−

⋅

−

=

τ′

si

 

°С. 

Видно,  что  в  этом  случае  понижение  температуры  в  месте  расположения  пояса  значительно 

меньше, чем при расположении его с внутренней стороны стены. Понижение температуры составля-
ет всего лишь (16,03 – 15,63) = 0,40 

°С. 

Пример  3.11.  Определить  понижение  температуры  на  внутренней  поверхности  стены  в  месте 

расположения  армированного  бетонного  шва,  устраиваемого  при  надстройке  здания  в  г.  Тамбове. 
Стена сложена из глиняного обыкновенного кирпича на известковом растворе. Толщина кладки 0,64 
м. Стена оштукатурена с двух сторон известково-цементным раствором с толщиной штукатурки 0,03 
м. Шов выполнен из бетона на мелком гранитном заполнителе толщиной 0,08 м. 

. 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Остальные  данные  аналогич-

ны  данным  примера  3.10.  Схема 
стены к расчету приведена на рис. 
3.14. 

Решение.  Коэффициенты  теп-

лопроводности материалов кладки 
и  шва  имеют  такие  же  значения, 
как и в примере 3.10. 

Так  как  армошов  является 

сквозным и выполнен из неметал-
лических  материалов,  расчет  про-
изводим  по  формуле  (3.39).  Вна-
чале  вычисляем  сопротивления 
теплопередаче 

coп

0

R

и 

0

R

′

. Имеем 

Рис. 3.14   Схема к 

расчету температу-

ры внутренней по-

верхности стены в 

месте расположения 

армированного  

бетонного шва 

Вт

С

м

16

,

1

23

1

70

,

0

03

,

0

2

70

,

0

64

,

0

7

,

8

1

1

λ

δ

2

λ

δ

α

1

2

шт

шт

кл

кл

coп

0

o

⋅

=

+

⋅

+

+

=

α

+

⋅

+

+

=

е

i

R

; 

 

Вт

С

м

58

,

0

23

1

70

,

0

03

,

0

2

92

,

1

64

,

0

7

,

8

1

1

λ

δ

2

λ

δ

1

2

шт

шт

а.ш

а.ш

0

o

⋅

=

+

⋅

+

+

=

α

+

⋅

+

+

α

=

′

е

i

R

. 

 

Коэффициент 

η  в  формуле  (3.39)  находим  по  табл.  3.6  для  схемы  I  при  соотношении  а/δ  = 

0,08/0,70 = 0,11. По интерполяции из табл. 3.6 имеем 

η = 0,54. 

Тогда 

t

ext 

t

int 

τ

si 

'

si

τ