ПОДЗЕМНЫЕ ХРАНИЛИЩА НЕФТИ, НЕФТЕПРОДУКТОВ И СЖИЖЕННЫХ ГАЗОВ (ҚР ЕЖ 3.05-104-2014) - 7

СП РК 3.05-104-2014

 

33 

ПРИЛОЖЕНИЕ А 

(информационное) 

 
ДОПУСКАЕМЫЕ СРОКИ ХРАНЕНИЯ СВЕТЛЫХ НЕФТЕПРОДУКТОВ 
 

Светлые нефтепродукты

 

Допускаемые сроки хранения, лет, при 

температуре вмещающей каменной соли, 

о

С

 

от 15 до 20 

от 20 до 26 

от 26 до 30 

Бензин авиационный 

5 

5 

3 

Бензин автомобильный этилированный 

12 

10 

6 

То же, неэтилированный 

11 

9 

5 

Дизельное топливо 

12 

10 

8 

Топливо для реактивных двигателей 

5 

5 

3 

 
 

СП РК 3.05-104-2014

 

34 

ПРИЛОЖЕНИЕ Б 

(информационное) 

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМА ВЫБРОСА НЕФТЕПРОДУКТОВ И СГ ПРИ 

РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ ОГОЛОВКА СКВАЖИН ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ В 

КАМЕННОЙ СОЛИ 

 

Объем выброса продукта хранения 

V

e

, м

3

, допускается вычислять по формуле 

 

V

 

 V 

 

*(

1- 

)

 

 

+  

 

+

1.5 

5

 

+

, 

где 



Р

- изменение давления внутри резервуара при разгерметизации оголовка. Па; 



 - степень заполнения резервуара продуктами (в долях единицы); 

c

b 

-  изотермический  коэффициент  сжимаемости  рассола,  1/Па,  для  насыщенного 

рассола допускается принимать равным 2,3 • 10

-10

 1/Па; 

c

p

  -  изотермический  коэффициент  сжимаемости  продукта.  1/Па,  допускается 

принимать  равным  (8-12)  10

-10

1/Па,  где  нижние  значения  коэффициента  относятся  к 

дизельным топливам, верхние - к бензинам; c

p 

для сжиженных газов следует принимать по 

имеющимся справочным данным;  

K

5

  -  коэффициент  концентрации  напряжений  на  контуре  резервуара,  принимаемый 

равным: 

для резервуаров сферической или близкой к сферической формы -1,5;  
для резервуаров, вытянутых вдоль оси скважины(цилиндрической или близкой к ней 

формы)  -2; 

Е - 

модуль упругости каменной соли. Па. Для каменной соли можно принимать 

Е =

 

1,8 

.

10

-10

  Па. 

Примечание.  При  расчете  объема  обвалования  уровень  разлившейся  жидкости  при 

максимальном  объеме  излива  следует  принимать  ниже  верхней  отметки  гребня 
обвалования на 0,2 м. 

СП РК 3.05-104-2014

 

35 

ПРИЛОЖЕНИЕ В 

(информационное) 

 

ОЦЕНОЧНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ ГОРНЫХ ПОРОД ПО 

ЭКРАНИРУЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ 

 

Экранирующая 

способность 

горных пород 

Давление прорыва 

через водо-

насыщенную 
породу, МПа 

(кгс/см

2

) 

Коэффициент 

проницаемости по 

газу  10

8

, мкм

2

 (

10

8

, мД) 

Коэффициент 

водонасыщенности 

породы, % 

Высокая 

Св. 7 (70) 

Менее 1(1) 

85 и более 

Повышенная 

Св. 4(40) до 7(70) 

Св.10(10) до 1(1) 

То же 

Средняя 

" 1,5(15) " 4(40) 

" 10

2

 (10

2

) до 10 (10) 

" 

Пониженная 

" 0,5(5) " 1,5(15) 

" 10

3

(10

3

) "10

2

(10

2

) 

" 

Низкая 

" 0,1(1) "0,5(5) 

" 10

4

(10

4

) "10

3

(10

3

) 

" 

Очень низкая 

" 0,01 (0.1) " 0,1(1) 

" 10

5

(10

5

) "10

4

(10

4

) 

25 и более 

 

Примечания:  Коэффициенты  проницаемости  по  газу 

и  водонасыщенности  пород 

определяются при инженерно-геологических изысканиях. 

2.  Оценку  пригодности  пород  следует  производить  по  величине  давления  прорыва  через 

водонасыщенную  породу.  При  этом  давление  прорыва  должно  быть  не  менее  избыточного 
давления в выработках-емкостях, определяемого технологической частью проекта.

 

СП РК 3.05-104-2014

 

36 

ПРИЛОЖЕНИЕ Г 

(информационное)

 

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МИНИМАЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ 

РЕЗЕРВУАРОВ 

 

Минимальную 

глубину 

заложения 

кровли 

подземных 

резервуаров, 

эксплуатирующихся  в  условиях  избыточного  давления, 

H

min

,  м,  при  сооружении 

резервуаров в непроницаемых породах следует определять по формуле 

 

H

min

 = P

max

/(ng



1

) + 



 

(Г.1) 
 

где 

P

max

  -  максимальное  давление  продукта,  Па,  принимаемое:  для  бесшахтных 

резервуаров  на  уровне  башмака  основной  обсадной  колонны;  для  резервуаров, 
сооружаемых  горным  способом  в  породах  с  положительной  температурой,  на  уровне 
кровли резервуара;  

n

 - коэффициент условия работы, принимаемый: 

1.0 - для бесшахтных резервуаров в вечномерзлых породах;  
0,9  -  для  резервуаров  в  каменной  соли  при  спокойном  пластовом  или  пластово-

линзообразном  залегании  соли,  когда  надсолевая  толща  представлена  плотными 
непроницаемыми породами; 

0,8  -  для  резервуаров,  сооружаемых  горным  способом  в  породах  с  положительной 

температурой;  

0,7 - в остальных случаях;  



  -  длина  необсаженной  части  скважины,  м,  принимаемая  для  резервуаров, 

сооружаемых горным способом в породах с положительной температурой - равной нулю: 



1 

- усредненная плотность пород, залегающих выше кровли выработок, кг/м

3

; 

 



1 

= 



i

m

i

/



i

 

(Г. 2) 

 
здесь 



1 

- плотность пород соответствующих слоев, кг/м

3

; 

m

i 

- мощность слоев, м; 

i = 1,2, …, 

n,

 

n

 - число слоев. 

В  трещиноватом  массиве  с  напорными  подземными  водами  глубину  заложения 

кровли  резервуаров,  сооружаемых  горным  способом  в  породах  с  положительной 
температурой,  следует  выбирать  с  таким  расчетом,  чтобы  величина  подпора  подземных 
вод  на  кровлю  выработок-емкостей  превышала  внутреннее  давление  в  резервуаре  не 
менее чем на 0,05 МПа (0,5 кгс/см

2

 ) . 

2.  Глубину  заложения  кровли  выработок-емкостей  подземных  резервуаров  для 

нефти  и  нефтепродуктов,  сооружаемых  горным  способом  в  породах  с  положительной 
температурой, следует определять: 

СП РК 3.05-104-2014

 

37 

при  сооружении  хранилищ  в  непроницаемых  породах  -  из  условия  максимального 

приближения выработок-емкостей к поверхности с обеспечением устойчивости кровли, но 
не менее 20 м; 

при  сооружении  хранилищ  в  трещиноватом  водоносном  массиве  -  из  условия 

размещения кровли выработок-емкостей не менее чем на 5 м ниже местного статического 
уровня подземных вод. 

СП РК 3.05-104-2014

 

38 

ПРИЛОЖЕНИЕ Д  

(информационное)

 

 

МЕТОДИКА ОЦЕНКИ УСТОЙЧИВОСТИ РЕЗЕРВУАРОВ В КАМЕННОЙ 

СОЛИ 

 

Устойчивость  подземного  резервуара  следует  обеспечивать  выбором  рациональной 

формы и таких геометрических размеров, при которых: 

не вся поверхность резервуара принадлежит области запредельного деформирования 

(ОЗД); 

объем каждой ОЗД не превышает некоторого заданного значения 

V

max

; 

максимальный размер ОЗД в направлении, нормальном поверхности резервуара, не 

превышает 0,04 

l

, где 

l

 - пролет резервуара; 

растягивающие напряжения в породном массиве не превышают прочности породы. 
Напряженное  состояние  породного  массива  и  положение  ОЗД  определяются  путем 

решения  соответствующей  задачи  механики  горных  пород  (по  программе  для 
ЭВМ,разработанной  специализированной  организацией)  при  уравнении  состояния 
каменной соли: 



i

/



i



 = {(c



)/[(c - 1) 



i



]}



{1 – (



i

/



i



)

c – 1

/c};                                                  (Д.1) 

 





 

= E





/(1 – 2y);                                               (Д.2) 

 

где 



j

 = 6

-1/2

 [(



1

 - 



2

)

2

 + (



2

 - 



3

)

2

 + (



3

 - 



1

)

2

]

1/2

                                      

(Д.3); 

 





 

= 



1

 + 



2

 + 



3

; 

 



i

 = (2/3)

1/2

 [(



1

 - 



2

)

2

 + (



2

 - 



3

)

2

 + (



3

 - 



1

)

2

]

1/4

;                                     (Д.4) 

 

 





 = 



1

 + 



2 

+ 



3

;                                                 (Д.5) 

 

c = [1 - 2



i



(1 +  



)/(E/



i



)]

-1

                                                                 

(Д.6). 

 

В формулах(Д.1) и (Д.2):  



i

 - интенсивность касательных напряжений; 



i



 - интенсивность касательных напряжений, соответствующая пределу длительной 

прочности при заданной сумме главных напряжений 





; 



i

 - интенсивность деформации сдвига; 



i



 - интенсивность деформации сдвига при 



i

 = 



i



  и бесконечно большом значении 

времени; 

Е 

- модуль деформации; 



- коэффициент Пуассона; 





 

- объемная деформация; 



1

, 



2

, 



3 

- главные напряжения; 

СП РК 3.05-104-2014

 

39 



1

, 



2

, 



3 

- главные деформации. 

ОЗД  включает  точки  породного  массива,  в  которых  значение  интенсивности 

деформации сдвига 



i

 , превысило величину 



i



. 

Параметры  уравнений  (Д.1)  и  (Д.2) 



i



,   



i



, 

Е

,   определяются  путем  обработки 

результатов  длительных  испытаний  (700  ч)  образцов  каменной  соли  при  сжатии  в 
условиях ползучести для постоянной суммы главных напряжений 





, Па, вычисляемой по 

формуле 

 

 

 

 2  

 

 ,                                                        (Д.7) 

где 

- усредненная плотность пород, залегающих выше кровли резервуара, кг/м

3

.  

Наибольшее значение

, при котором не наблюдается увеличение объема образца в 

процессе деформирования каменной соли в условиях ползучести, есть величина 

,. Для 

вычисления  параметра 

необходимо  экспериментально  определить  величину 

при 

разрушении в результате длительного действия (более 100 ч) интенсивности касательных 

напряжений 

. Тогда величина 

вычисляется по формуле 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

.                                                         (Д.8) 

Модуль  деформации  и  коэффициент  Пуассона  определяются  по  полученным  во 

время испытаний мгновенным продольным и поперечным деформациям при 

. 

Для цилиндрического резервуара пролет 

l

,м, рекомендуется определять по формуле 

 

     

 

 

 

        

  

√

V

   

V

 

3

  

,                                                             (Д.9) 

где 

V

adm

 - допустимый объем ОЗД в окрестности потолочины, м"; 

V

r

—  объем  ОЗД  а  окрестности  потолочины  для  резервуара  с  пролетом 

l

  =  1, 

определяемый по формуле 

 

V

 

  

(

  ( 

 

- 

 

)

 

 

 

)

 

,        

 

 

     (Д.10) 

 ,  β—  безразмерные  параметры,значения  которых  приведены  в  таблице  в 

зависимости от безразмерной величины 

δ

, определяемой по формуле 

 

δ 

1

1-0,095  

 

 

⁄

,    

 

 

(Д.11) 

 

и от отношения высоты 

h

 к пролету 

l

 (см. таблицу) 

 
 

СП РК 3.05-104-2014

 

40 

h/l

 

 

 

 

3 и более 

1,105 
1.073 

1,04 

29,6 
19,1 

4,9 

4,8 

5,13 
6,19 

1 

1,105 
1.073 

1,04 

22,3 

10 

1,1 

4,63 
5,32 
7,23 

1/3 

1,105 
1,073 

1,04 

4,5 
1,5 

0,72 

6,41 
7,34 
7,37 

 
На основании опыта эксплуатации подземных хранилищ рекомендуется принимать 

V

adm

 =

 700 м

3

, 

V

r

1,37•10

-3

 .Если вычисленное по формуле (Д.4) значение 

V

r

 меньше 1.37 • 

10

-3

,то следует принимать 

V

r

   1,37•10

-3

 

При  значениях  ,  отличающихся  от  приведенных  в  таблице,  по  формуле  (Д.4) 

вычисляются  объемы  ОЗД  для  двух  ближайших  ,  линейной  интерполяцией  находится 
необходимое значение 

V

r

 и по формуле (Д.3) определяется пролет резервуара. 

СП РК 3.05-104-2014

 

41 

ПРИЛОЖЕНИЕ Е  

(информационное)

 

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ УСТЬЯМИ СОСЕДНИХ 

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СКВАЖИН 

 
Расстояние между  устьями соседних технологических скважин, следует определять 

по формуле 

,    

 

 

(Е.1) 

 
где 

r

 - радиус подземного резервуара*,м; 

z

 - коэффициент, учитывающий минимальную величину целика между резервуарами 

в зависимости от их формы, принимаемый равным для резервуаров: 

шарообразной формы ............................. 2 
в виде тел вращения, вытянутых вдоль оси скважины............................... 2,5 

n

  -  коэффициент,  учитывающий  погрешности  контроля  при  формообразовании, 

принимаемый равным: 

для схемы растворения соли  
сверху вниз.............................................. 0,1  
то же, снизу вверх ....................................0,5  
для комбинированной и иных схем ...... 0,2 

k

 - коэффициент, учитывающий расстояние от стенок резервуара до оси скважины и 

возможную  асимметричность  формы  резервуара,  образуемого  а  процессе  растворения 
соли, определяемый по таблице. 

*  Если  соседние  резервуары  имеют  разные  размеры,  то  значение 

r

  в  формуле 

принимается равным большему радиусу. 

Форму  кровли  подземного  резервуара  рекомендуется  принимать  куполообразной 

или  конусообразной,  кровлю  резервуара  допускается  проектировать  с  верхней  плоской 
частью диаметром до 30 м. 

 

Морфологический тип 

месторождения 

Значение коэффициента 

k

 при схеме растворения 

сверху 

вниз 

снизу 
вверх 

комбинированной и 

иной 

Пластовый 

2.2 

2.7 

2,4 

Пластово-линзообразный 

2,2 

2,7 

2.4 

Куполо - и штокообразный 

2,5 

3,5 

3 

 
В  мощных  соляных  залежах  расстояние  между  устьями  скважин  допускается 

уменьшать  за  счет  двух-  или  многоярусного  расположения  резервуаров.  При  этом 
величина  целика  между  соседними  подземными  резервуарами  по  кратчайшему 
расстоянию  должна  соответствовать  требованиям  формулы,  а  расстояние  от  стенки 
резервуара до соседней скважины должно быть не менее 50 м. 

СП РК 3.05-104-2014

 

42 

При необходимости вытеснения продукта из подземного резервуара ненасыщенным 

рассолом  или  водой  следует  произвести  расчет  до  размыва  подземного  резервуара  в 
процессе эксплуатации и определение ее конечной конфигурации. Значение 

r

  в  формуле 

принимается в соответствии с конечной конфигурацией. Доразмыв резервуара может быть 
запланирован  на  стадии  проектирования  в  соответствии  с  потребностями  в  расширении 
объема хранения без капитальных затрат. 

СП РК 3.05-104-2014

 

43 

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж 

(информационное) 

 

РАСЧЕТ РАЗМЕРА ОХРАННОГО ЦЕЛИКА СОЛИ В КРОВЛЕ РЕЗЕРВУАРА 

ПО УСЛОВИЯМ ФИЛЬТРАЦИИ ПРОДУКТА (ПРИ ОТСУТСТВИИ 

ВОДОУПОРОВ) 

 
Мощность  целика  соли  в  кровле  резервуара 

m

,  м,  допускается  определять  по 

формуле 

,  

 

 

(Ж.1) 

но принимать не менее 20 м по конструктивным соображениям, 
где 

-  коэффициент  проницаемости  затрубного  цементного  кольца  в  пределах 

целика, м

2

;  

А

 - средняя площадь затрубного цементного кольца в пределах целика, м

2

;  

Н

r

  -  расстояние  от  поверхности  земли  до  кровли  пласта  каменной  соли,  в  котором 

создается камера,м; 

P

b

  -  статическое  давление  пластовой  жидкости  на  уровне  кровли  пласта  каменной 

соли, Па; 

- коэффициент, учитывающий время закачки продукта в резервуар по отношению 

к общему времени хранения (в долях от единицы); 

P

r

  -  сумма  гидравлических  сопротивлении  в  центральной колонне  технологической 

скважины  и  противодавления  рассола  на  оголовке  при  движении  рассола  в  процессе 
закачки продукта в резервуар. Па; 

-динамическая вязкость хранимого продукта, Па с; 

Q

p

  -допускаемый объемный расход хранимого продукта через затрубное цементное 

кольцо  в  пределах  целика  соли,  м

3

/с,  который  следует  определять  в  соответствии  с 

действующими  санитарными  нормами  охраны  подземных  вод  от  загрязнения  и 
согласовывать  с  органами  охраны  природы  в  установленном  порядке,  в  расчетах 
рекомендуется 

Q

p

 

= 4-10

-11

 м

3

/с. 

Если по условиям прочности подземного резервуара размер целика соли превышает 

размер  целика  по  условиям  фильтрации  хранимого  продукта  через  затрубное  цементное 
кольцо обсадной колонны, то принимается большая величина. 

СП РК 3.05-104-2014

 

44 

ПРИЛОЖЕНИЕ К 

(информационное)

 

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СООРУЖЕНИЙ ПО 

ЗАКАЧКЕ РАССОЛА В ГЛУБОКИЕ ВОДОНОСНЫЕ ГОРИЗОНТЫ 

 

З.1 РАСЧЕТ ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ 

 
З.1.1.  Допускаемое  содержание  нерастворимой  взвеси(НВ)  в  закачиваемом  рассоле 

рекомендуется  определять  в  зависимости  от  проницаемости  и  вида  водоносного 
коллектора поглощающего горизонта в соответствии с данными табл. З.1. 

 

Таблица З.1

 - 

Допускаемое содержание нерастворимой взвеси 

 

Коллектор 

водоносного 

горизонта 

Коэффициент 

проницаемости, 

 

Допускаемое содержание НВ с 

гидравлической крупностью до 0.02 

мм/с в рассоле, мг/л 

Трещинный 

1,0 и более 

150 

0,5-1,0 

100 

Менее 0,5 

15 

Поровый 
сцементированный 

0,5 и более 

50 

0,25-0.5 

25 

Поровый рыхлый 

0,5 и более 

25 

0,25-0.5 

15 

Всех видов 

Менее 0,25 

10 

 
З.1.2.  При  выборе  способа  очистки  рассола  от  НВ  следует  руководствоваться 

данными табл. З.2. 

 

Таблица З.2

 - 

Рекомендуемый способ очистки рассола 

 

Содержание НВ с 

гидравлической крупностью до 

0,02 мм/с в неочищенном 

рассоле, мг/л 

Допускаемое содержание НВ 
в очищенном (закачиваемом) 

рассоле, мг/л 

Рекомендуемый 

способ очистки 

рассола 

Св. 200 

Менее 150 

Коагуляция 

125-200 

50-100 

Отстаивание 

125-200 

25-50 

Коагуляция 

65-125 

10-25 

Отстаивание с 

фильтрацией 

Менее 65 

C8.25 

Отстаивание 

15-25 

Коагуляция 

10-15 

Отстаивание с 

фильтрацией 

СП РК 3.05-104-2014

 

45 

З.1.3.  Средняя  концентрация  взвеси  (твердая  фаза)  в  уплотненном  шламе 

принимается в зависимости от содержания НВ в исходном рассоле по табл. З.3. 

 

Таблица З.3 - Средняя концентрация уплотненного шлама 

 

Содержание НВ в исходном 

Средняя концентрация уплотненного шлама, кг/м

3

, через 

24 ч 

720 ч. 

До 100 

10 

25 

100-400 

10-20 

25-65 

400-1000 

20-100 

65-200 

1000-2500 

100-400 

200-600 

 
З.1.4. Продолжительность отстаивания рассола должна быть не менее 6 ч. Глубина 

зоны осаждения в отстойных картах не должна превышать 1,5 м. 

З.1.5. Очистка рассола коагуляцией производится с помощью поочередного ввода в 

рассол  водных  растворов  сернокислого  закисного  железа  (F SO

4

),  силиката  натрия 

(Na

2

Si0

3

)  и  полиакриламида  (ПАА),  при  рН  рассола  в  пределах  от  6  до  8.  При  других 

значениях рН следует предусматривать нейтрализацию рассола. 

 

З.2 РАСЧЕТ ЧИСЛА НАГНЕТАТЕЛЬНЫХ СКВАЖИН В РАССОЛОСБРОСЕ 

 
З.2.1. Удельную приемистость одиночной нагнетательной скважины 

q

s

,м

3

/(ч • МПа), 

следует рассчитывать по формуле 

 

5

 

10

10

   

 

 

  

1,5

√

  

 5

,                                                            (З.1) 

где-коэффициент  снижения  приемистости  нагнетательной  скважины  за  счет 

кольматации призабойной зоны принимается равным 0,25; 

- коэффициент проницаемости водоносного горизонта, м

2

 ; 

m

 - мощность вскрытых водоносных пород, м; 

- динамическая вязкость рассола в пластовых условиях, Па • с; 

- коэффициент пьезопроводности, м

2

 /сут; 

t

 -общая продолжительность закачки рассола, сут; 

r

s

 - радиус рассолоприемной части скважины, м. 

З.2.2.Допустимый  перепад  давлений 

,  Па,  при  нагнетании  рассола  в  одиночную 

скважину следует рассчитывать по формуле 

  0,8 

 

  

 

- 

 

,                                                     (З.2) 

где 

- усредненная плотность пород кровли водоносного горизонта,кг/м

3

;  

Нr

- глубина кровли вскрытого интервала водоносного горизонта, м; 

P

b

, - статическое пластовое давление в водоносном горизонте, Па. 

З.2.3.  При  определении  расчетного  числа  нагнетательных  скважин  в рассолосбросе 

следует учитывать гидравлическое взаимодействие между ними. 

СП РК 3.05-104-2014

 

46 

Снижение  перепада  давлений 

,  Па  в  скважине 

i

  от  влияния  скважины 

j

  следует 

рассчитывать по формуле 

 

  

 

    

1,5

√

  

   

  

1,5

√

  

 5

,                                                          (З.3) 

где 

i, j

 - номера скважин; 

r

ij

 - расстояние между скважинами 

i

 и 

j

, м.  

З.2.4.Расчетное  число  нагнетательных  скважин 

n

  в  рассолосбросе  должно 

удовлетворять условию 

                                                                                

(З.4) 

где Q -требуемая производительность закачки рассола, м

3

/ч. 

З.2.5.При 

n

2 следует предусматривать одну резервную нагнетательную скважину. 

 

З.3 РАСЧЕТ ВЫСОКОНАПОРНЫХ РАССОЛОПРОВОДОВ 

 
З.3.1.  Расчетное  давление  в  высоконапорном  рассолопроводе 

P

p

,  Па,  следует 

определять по формуле 

P

p

=P

h

+P

br

+P

loc

,                                                          

(З.5) 

 

где 

P

h

 - максимально допустимое давление на устье нагнетательной скважины, Па; 

P

br

,P

loc

  -соответственно  линейное  и  местное  сопротивления  в  рассолопроводе, 

Па,рассчитываются по общеизвестным формулам гидравлики. 

З.3.2.Максимально допустимое давление на устье нагнетательной скважины 

Р

h

, Па, 

следует рассчитывать по формуле 

 

 

  

(

0,8 

 

- 

 

)

 

 

+ 

 

 

 

 

 

2

8 

,                                           (З.6) 

где - коэффициент гидравлических сопротивлений, принимаемый равным 0,024; 

- скорость движения рассола, м/с (принимается не более 2 м/с) ; 

r  -  гидравлический  радиус  канала  в  нагнетательной  скважине,  по  которому  ведется 

закачка рассола,м. 

 

З.4 РАСЧЕТ НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ 

 
З.4.1.Производительность  насосного  оборудования  для  закачки  рассола  следует 

принимать равной производительности подземного растворения соли. 

З.4.2.Давление  нагнетания  насосного  оборудования  следует  рассчитывать  по 

формуле (З.5). 

З.4.3.Паспортное давление нагнетания насоса для закачки рассола в нагнетательные 

скважины не должно превышать расчетное давление более чем на 10%. 

СП РК 3.05-104-2014

 

47 

ПРИЛОЖЕНИЕ Л 

(информационное) 

 

КОНСТРУКЦИИ ГЕРМЕТИЧНЫХ ПЕРЕМЫЧЕК И МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ 

ГЕРМЕТИЗАЦИИ ВЫРАБОТОК-ЕМКОСТЕЙ 

 

И.1.  Для  герметизации  выработок-емкостей  следует  предусматривать  следующие 

конструкции герметичных перемычек: 

бетонная с контурным гидрозатвором (черт. И.1) - для нефти и нефтепродуктов; 
двойная бетонная с гидрозатвором (черт. И.2) - для СГ; 
двойная металлическая (черт.И.3 и И.4)-для СГ;  
одинарная металлическая - для нефти и нефтепродуктов. 
В перемычках следует предусматривать проем диаметром в свету не менее 600 мм, 

перекрываемый герметичным люком. 

 

Рисунок И.1 - Бетонная перемычка с контурным гидрозатвором 

1 - выработка-емкость; 2 - напорная стенка; 3 - полость контурного гидрозатвора; 4, 

5 - система трубопроводов для залива и перемешивания изолирующей жидкости; 6 - 

металлический лист 

 

Рисунок И.2 - Двойная бетонная перемычка с гидрозатвором 

1-  выработка-емкость;  2  -  напорные  стенки  герметичной  перемычки;  3  -  полость 

гидрозатвора  с  изолирующей  жидкостью;  4  -  штроба;  5  -  трубопровод  для  выпуска 
воздуха из гидрозатвора; 6 - трубопровод для заполнения гидрозатвора 

СП РК 3.05-104-2014

 

48 

 

Рисунок И.3 - Двойная металлическая перемычка, расположенная в верхней 

части ствола 

1,  2  -  металлические  перемычки  в  обсадной  трубе;  3  -  устье  ствола;  4  - 

продуктонепроницаемый раствор; 5 - обсадная труба; 6 -выработка-емкость; 7 - зумпф 

 

Рисунок И.4 - Двойная металлическая перемычка, расположенная в нижней 

части ствола 

1-  опорный  венец  крепи  ствола;  2  -  кольцевые  металлические  воротники;  3  -

металлические  перемычки;  4-  продуктонепроницаемый  раствор;  5  -  металлическая 
сварная обечайка; 6 - железобетонная рубашка; 7 - выработка-емкость; 8- зумпф 

 
И.2.  В  качестве  материалов  для  герметичных  перемычек  следует  предусматривать 

бетон, железобетон (в случае необходимости - в комбинации с листовой сталью) и металл. 

И.3. Бетоны, используемые для сооружения герметичных перемычек, должны иметь: 
классы по прочности на сжатие В35; 
классы по прочности на осевое растяжение В

t

2,4; 

марки по морозостойкости F100; 
марки по водонепроницаемости не ниже W12;