СП РК 3.02-140-2013 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫХ, ЭКОЛОГИЧЕСКИ ЧИСТЫХ ЖИЛЫХ КОТТЕДЖНЫХ ЗДАНИЙ (ҚР ЕЖ 3.02-140-2013)

СП РК 3.02-140-2013

6.6.1.5

В зависимости от конструктивного решения системы водоснабжения

коттеджного здания бак-аккумулятор допускается предусматривать напорным или
безнапорным (открытым).

6.6.1.6

В случае применения электроэнергии для нагрева воды в системах горячего

водоснабжения коттеджных зданий следует использовать преимущественно емкостные
электроводонагреватели.

6.6.1.7

Для повышения энергоэффективности коттеджного здания рекомендуется

использовать системы подготовки горячей воды с использованием альтернативных,
возобновляемых источников энергии, а так же использовать вторичные энергоресурсы.

6.6.2

Проектирование систем горячего водоснабжения с обеспечением

оптимальной эффективности

6.6.2.1

При

проектировании

зданий

сооружений

применением

энергосберегающих  технологий,  использующих  теплоту  вторичных  энергетических
ресурсов и нетрадиционных источников энергии, необходимо рассматривать объект как
единое  целое.  На  ранних  стадиях  проектирования  следует  согласовывать  технические
решения  по  архитектуре,  конструкции  и  инженерным  системам  с  целью  выбора
оптимальных  схем  внедрения  энергосберегающих  технологий,  обеспечивающих
минимальные сроки окупаемости дополнительных капитальных затрат.

6.6.2.2

Энергоэффетивные системы теплоснабжения (ЭСТ) проектируются для

каждого  конкретного  объекта  в  зависимости  от  энергетических  нагрузок,  почвенно-
климатических  условий  района  строительства  и  стоимости  энергоносителей.  Наиболее
эффективно  комбинированное  использование  различных  возобновляемых  источников
энергии (ВИЭ) и невозобновляемых источников энергии (НВИЭ).

6.6.2.3

Решение об использовании энергосберегающих систем следует принимать

на стадии разработки и утверждения задания на проектирование. При этом следует
учитывать следующие факторы:

удаленность системы централизованного теплоснабжения либо ограниченность ее

мощности;

ограничение в использовании электроэнергии для прямого нагрева при

теплоснабжении;

наличие вторичных энергетических ресурсов (вентиляционных выбросов, серых

канализационных стоков и т.п.);

наличие низкого температурного потенциала тепловых нагрузок (напольное

отопление, вентиляция, подогрев воды в бассейнах и т.п.);

6.6.2.4

Проектирование ЭСТ следует начинать с разработки ТЭО. При этом

следует рассмотреть несколько вариантов схем ЭСТ для выбора наиболее оптимального
решения.

6.6.2.5

ЭСТ с использованием тепловых насосов состоят из системы сбора

низкопотенциального тепла, собственно тепловых насосов и традиционных источников
тепловой энергии для покрытия пиковых нагрузок. С целью выравнивания суточной
неравномерности потребления горячей воды следует применять аккумуляторы тепловой
энергии.

СП РК 3.02-140-2013

6.6.2.6

Системы сбора низкопотенциального тепла представляют собой

различные теплообменные аппараты, утилизирующие ВЭР и НВИЭ и включенные в
единый с испарителями тепловых насосов контур, по которому циркулирует
теплоноситель. Если по режимным параметрам температура в этом контуре может быть
ниже 0 °С, то в качестве теплоносителя следует использовать антифризы.

6.6.2.7

В качестве дополнительных традиционных источников тепловой энергии,

предназначенных  для  покрытия  пиковых  нагрузок,  рекомендуется  применять
нагреватели,  легко  поддающиеся  автоматизации  работы,  например,  электрические  или
газовые.

6.6.2.8

На стадии разработки ТЭО для объектов с теплонасосными системами

теплоснабжения должны быть проработаны следующие вопросы:

- определены основные архитектурно-планировочные решения;
- определены расчетные тепловые и электрические нагрузки объекта с учетом всех

внутренних бытовых и технологических тепловыделений;

- рассмотрены возможные мероприятия по снижению энергетических нагрузок

традиционными способами;

- определена структура потребления энергии (тепловой и электрической);
- определены суточные и годовые графики потребления тепловой и электрической

энергии;

- проработана

схема традиционного (централизованного или автономного)

теплоснабжения и определены затраты на ее создание (с учетом выполнения требований
выставленных технических условий);

- определен энергетический потенциал вторичных энергетических ресурсов объекта

(мощность и график их поступления);

- определен энергетический потенциал доступных нетрадиционных возобновляемых

источников энергии и потребная мощность для покрытия тепловых нагрузок здания;

- выбрана принципиальная схема системы энергоснабжения с помощью тепловых

насосов и выполнена предварительная проектная проработка;

- рассчитаны капитальные затраты, связанные с созданием теплонасосных систем

теплоснабжения, с учетом технических условий на подключение к внешним
энергетическим источникам;

- рассчитаны годовые эксплуатационные затраты по традиционному варианту

теплоснабжения и варианту с тепловыми насосами;

- рассчитан срок окупаемости теплонасосных систем теплоснабжения.
6.6.2.9

В случае если срок окупаемости приемлем и к реализации принят вариант

теплонасосной системы горячего водоснабжения, следующие этапы проектирования
выполняются в соответствии с действующими нормами с расчетным обоснованием
выбора структуры и технических характеристик применяемого оборудования.

6.7

Система канализации

6.7.1

Система канализации коттеджного здания должна проектироваться в

соответствии с требованиями СН РК 4.01-01 и СП РК 4.02-16.

СП РК 3.02-140-2013

При проектировании систем канализации необходимо исключить возможность

загрязнения сточными водами водоносных горизонтов, используемых для питьевого
водоснабжения

6.8

Освещение

6.8.1

Проектирование системы освещения энергоэффективного коттеджного здания

следует руководствоваться положениями СН РК 2.04-01.

6.8.2

Для снижения потребления электрической энергии на освещение

рекомендуется применение светодиодных светильников с интеллектуальными датчиками
включения.

6.8.3

В зависимости от типа освещаемого помещения интеллектуальные датчики

включения могут срабатывать в зависимости:

- от уровня освещенности в помещении;
- от акустического шума в помещении;
- от присутствия перемещающегося человека.
6.8.4

Возможно

применение

интеллектуальных

датчиков

включения,

срабатывающих по совокупности воздействующих факторов (например, срабатывание по
акустическому сигналу при недостаточной освещенности).

6.8.5

В условиях нестабильного качества электроэнергии рекомендуется

применение светильников с инвертором, обеспечивающих работу светильника в
широком диапазоне питающих напряжений.

СП РК 3.02-140-2013

Приложение А

(информационное)

Величины мощности W ветровой турбины, в зависимости от скорости ветра v

и диаметра D колеса турбины

(Коэффициент эффективности турбины



= 0,25)

V м / с

W, Вт, D = 1 м

122

143

W, Вт, D = 2 м

107

168

250

357

490

650

W, Вт, D = 3 м

137

236

376

564

804

1102

1467

W, Вт, D = 4 м

128

245

423

672

1000

1423

1960

2600

W, Вт, D = 5 м

196

383

662

1050

1570

2233

3063

4076

W, Вт, D = 6 м

120

283

551

953

1513

2258

3215

4410

5866

W, Вт, D = 7 м

162

384

750

1300

2060

3070

4310

6000

8000

W, Вт, D = 8 м

212

502

980

1693

2689

4014

5715

7840

1043

W, Вт, D = 9 м

268

635

1240

2140

3403

5080

7230

9923

1320

W, Вт, D = 10 м

331

784

1531

2646

4200

6270

8930

1225

1630

СП РК 3.02-140-2013

Приложение Б

(

информационное

)

ПРИМЕР РАСЧЕТА КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛООТБОРА

ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ ГРУНТОВОГО ТЕПЛООБМЕННИКА

Б.1 В качестве теплоносителя системы сбора низкопотенциального тепла грунта

принят 35% водный раствор этиленгликоля со следующими теплофизическими
характеристиками [2]:

Теплофизические характеристики 35% водного раствора этиленгликоля

Плотность

r = 1045 (кг/м

);

Температура замерзания

= -21 °С;

Удельная теплоемкость

при температуре -10 °С

= 3,57 (кДж/кг·К);

при температуре 0 °С

= 3,57 (кДж/кг·К);

при температуре +20 °С

= 3,65 (кДж/кг·К);

Коэффициент динамической вязкости

при температуре -10 °С

n = 7,35·10

-6

(м

/с);

при температуре 0 °С

n = 4,70·10

-6

(м

/с);

при температуре +20 °С

n = 2,35·10

-6

(м

/с);

Коэффициент теплопроводности

при температуре -10 °С

l = 0,454 (Вт/м·К);

при температуре 0 °С

l = 0,465 (Вт/м·К);

при температуре +20 °С

l = 0,465 (Вт/м·К);

Критерий Прандтля

при температуре -10 °С

Pr = 60;

при температуре 0 °С

Pr = 37,7;

при температуре +20 °С

Pr = 19,2.

Б.2 Грунтовый теплообменник (далее по тексту - термоскважина) представляет

собой конструкцию "труба в трубе" коаксиального типа со стальной наружной и
полиэтиленовой внутренней трубами. Теплоноситель, отдав тепло и охладившись в
испарителе теплонасосной установки (ТНУ), поступает во внутреннюю (полиэтиленовую)
трубу грунтового теплообменника, опускается в нижнюю часть скважины, переходит в
межтрубную полость, где поднимается вверх и, нагреваясь, отбирает тепло грунта и вновь
отдает его в испарителе ТНУ.

Б.3 Ниже приведены геометрические характеристики термоскважины:
Наружная труба Æ219х7,7 мм (сталь)
Внутренняя труба Æ180х16,2 мм (полиэтилен)

СП РК 3.02-140-2013

Б4 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА

Б.4.1 Эквивалентный диаметр кольцевого канала:

= 4 ·

= [4 · p / 4 · (

–

)] / p · (

) =

–

= 0,2036 - 0,18 = 0,0236 (м)

Б.4.2 Площадь кольцевого канала межтрубной полости:

= p / 4 · (

–

) = 3,14 / 4 · [(0,2035)

- (0,18)

] = 0,007 (м

)

Б.4.3

Режим кондиционирования

Суммарную холодопроизводительность системы ТНУ принимается равной нагрузке

кондиционирования

= 1740 (кВт). Общее количество термоскважин ССНТГ

= 89.

Холодопроизводительность одной термоскважины:

= 1740 / 89 = 19,6 (кВт)

Объемный расход теплоносителя через термоскважину:

/ (r ·

· D

) = 19,6 / {1045 · 3,57 · [(15) - (9)]} = 0,00087 (м

/с),

где r - плотность теплоносителя (кг/м

);

- удельная теплоемкость теплоносителя (кДж/кг·К);

- разность температур теплоносителя (°С).

Расчет при температуре входа теплоносителя в термоскважину и выхода из нее

соответственно:

= 15 °С,

= 9 °С.

Скорость теплоносителя в кольцевом канале:

= 0,00087 / 0,007 = 0,124 (м/с).

Критерий Рейнольдса:

Re =

= 0,124 · 0,0236 / (6,29 · 10

-6

) = 465 << 2000,

что характеризует режим течения теплоносителя в кольцевом канале как ламинарный.

Для определения более подробных характеристик теплового взаимодействия и

выбора расчетных зависимостей числа Нуссельта, определяются критерии Пекле и
Грасгофа.

Критерий Пекле (характеризует соотношение конвективных и кондуктивных

потоков тепла при конвективном теплообмене):

Pe =

= Re · Pr = 465 · 51 = 23715

Критерий Грасгофа (характеризует соотношение подъемных сил и сил вязкости):

Gr = [

· b · D

· (

)

] /

= [9,81 · (1,9 · 10

-4

) · 8 · (2,36 · 10

-2

)

] / (7,35 · 10

-6

)

= 26666

где

- ускорение свободного падения (м/с

);

b - температурный коэффициент объемного расширения жидкости (1/К) –

b = (r

- r

ст

) / [r

· (

ст

)] = 1,9 · 10

-4

(1/К),

где r

- плотность жидкости при температуре потока (кг/м

);

ст

- плотность жидкости при температуре стенки (кг/м

);

ст

- расчетная температура стенки (°С);

- расчетная температура потока (°С).

В связи с тем, что Re << 2000, для определения степени влияния гравитационных

сил определяем параметр:

Gr · Pr = 26666 · 51 = 1359966

т.к. (7¸8)·10

< 1359966 < 4 · 10

, в рассматриваемом случае имеет место вязкостно-

гравитационный режим течения теплоносителя в термоскважине. Такой режим течения

СП РК 3.02-140-2013

жидкости характеризуется наложением на вынужденное течение свободного течения,
обусловленного зависимостью плотности жидкости от температуры.

В соответствии с [3] и вследствие того, что:

(1/Pe)·(

) = (1/26666)·(50/0,0236) = 0,079 >0,004,

критерий Нуссельта (безразмерный коэффициент теплоотдачи) в условиях течения
жидкости в кольцевом канале при теплообмене только через наружную стенку трубы в
условиях ламинарного течения при вязкостно-гравитационном режиме будет равен:

Nu = {3,66 + [0,0668 (Pe (

))] / [1 + 0,04 · (Pe (

))

2/3

]} e

· y

= {3,66 + [0,0668 (26666 (0,0236 / 50))] / [1 + 0,04 (26666 (0,0236 / 50))

2/3

]} · 1 · 1,04,

Nu = 4,53.

где e

- поправочный коэффициент на гидродинамический начальный участок; вследствие

того, что (1/Re) · (

) = 4,56 >> 0,1 имеет место наличие успокоительного участка, т.е.

= 1

- коэффициент, учитывающий изменение физических свойств потока.

= (m

ст

/ m

)

-0,14

= (4810 · 10

-6

/ 6514 · 10

-6

)

-0,14

= 1,04

где m

ст

- коэффициент динамической вязкости при температуре стенки [Па·с],

- коэффициент динамической вязкости при температуре потока [Па·с];

В связи с тем, что отношение длины канала к его гидравлическому диаметру

= 50 / 0,0236 = 2119 >> 120,

можно принять модель бесконечно длинной трубы.

В соответствии с таблицей 2-27 [3] для

вн

= 180 / 203,6 = 0,884 Nu

= 4,8

для граничных условий первого рода (температура на стенке трубы постоянна), что
весьма близко к полученному расчетному значению.

Для ламинарного течения жидкости в трубах [4] предлагает следующее выражение

для числа Нуссельта:

Nu = 1,86 · Re

1/3

· Pr

1/3

· (

)

-1/3

· (m

ст

/ m

)

0,14

= 1,86 · 465

0,33

· 51

0,33

· (50 / 0,0236)

-0,33

· (4810 · 10

-6

/ 6514 · 10

-6

)

0,14

= 4,0

т.е. Nu ³ 3,66 при Re · Pr = 23715 >> 100

В соответствии с таблицей 3-8 [4] для граничных условий 1-го рода Nu

= 4,86.

Таким образом, расчеты подтверждают приближение расчетных значений Nu к

значениям Nu

для граничных условий первого рода.

По результатам определения числа Нуссельта для вязкостно-гравитационного

режима ламинарного течения жидкости в кольцевом канале вертикального грунтового
теплообменника по двум источникам можно сделать вывод о том, что полученные данные
имеют различие в ~11% и примерно соответствуют условиям теплообмена бесконечной
трубы при граничных условиях первого рода (температура стенки теплообменника
является постоянной).

Теперь для дальнейших расчетов на режиме кондиционирования принимается Nu =

4,3.

Коэффициент теплоотдачи со стороны теплоносителя:

a = Nu · l /

= 4,3 · 0,461 / 0,0236 = 84 (Вт/м

· °С)

Б.4.5

Режим теплоснабжения

При работе на режиме теплоснабжения тепловая мощность CCHTГ

= 1000 (кВт).

СП РК 3.02-140-2013

Тепловая мощность одной термоскважины:

= 1000 / 89 = 11,2 (кВт)

Объемный расход теплоносителя:

/ (r ·

· D

) = 11,2 / {1045 · 3,57 · [(-3) - (-6)]} = 0,001 (м

/c),

где r - плотность теплоносителя (кг/м

);

- удельная теплоемкость теплоносителя (кДж/кг·К);

- разность температур теплоносителя ( °С).

Температуры входа и выхода теплоносителя в термоскважине на режиме

теплоснабжения, соответственно

= -3 °С и

= -6 °С.

Скорость теплоносителя в кольцевом канале:

= 0,001 / 0,007 = 0,14 (м/с).

Критерий Рейнольдса:

Re =

= 0,14 · 0,0236 / (6,29 · 10

-6

) = 525 << 2000,

что позволяет сделать вывод о том, что режим течения теплоносителя в кольцевом канале
ламинарный.

Критерий Пекле:

Pe =

= Re · Pr = 525 · 51 = 26775.

В соответствии с [3] критерий Нуссельта (безразмерный коэффициент теплоотдачи)

в условиях течения жидкости в кольцевом канале при теплообмене только через
наружную стенку трубы в условиях ламинарного течения при вязкостно-гравитационном
режиме будет равен:

Nu = {3,66 + [0,0668 · (Pe (

))] / [1 + 0,04 · (Pe (

))

2/3

]} e

· y

= {3,66 + [0,0668 (26775 (0,0236 / 50))] / [1 + 0,04 (26775 (0,0236 / 50))

2/3

]} · 1 · 1,04,

или Nu = 4,5.

В соответствии с [4] для ламинарного течения жидкости в трубах предлагается

следующее выражение для числа Нуссельта:

Nu = 1,86 · Re

1/3

· Pr

1/3

· (

)

-1/3

· (m

ст

/ m

)

0,14

= 1,86 · 525

0,33

· 51

0,33

· (50 / 0,0236)

-0,33

· (4810 · 10

-6

/ 6514 · 10

-6

)

0,14

= 4,1

Имея в виду то, что различные формулы расчета дают разницу около 8%,

ориентируясь на предельные значения для данного случая при граничных условиях
первого рода, принимается Nu= 4,3.

Тогда коэффициент теплоотдачи со стороны теплоносителя:

a = Nu · l /

= 4,3 · 0,461 / 0,0236 = 84 (Вт/м

· °С)

Основываясь на результатах расчетов, можно сделать вывод о том, что коэффициент

теплоотдачи со стороны теплоносителя для обоих режимов работы системы ТНУ
(теплоснабжение и кондиционирование) имеет одинаковые значения:

= 84 (Bт/м

· °C)

СП РК 3.02-140-2013

Приложение В

(

информационное

)

Определение расхода теплоты на отопление и вентиляцию

помещений коттеджного здания

В.1 Теплопотери помещений коттеджного здания определяют в соответствии со

СНиП РК 4.02-42 для расчетных условий согласно ГОСТ 30494, СН РК 2.04-21 и СНиП
РК 3.02-43

с учетом:

- потерь теплоты (основные и добавочные) через ограждающие конструкции

помещений;

- расхода теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через

ограждающие конструкции помещений при естественной вентиляции или расхода
теплоты на нагревание приточного воздуха, подаваемого механической системой
вентиляции;

- теплового потока, поступающего в комнаты и кухни от бытовых электроприборов,

освещения, людей и других источников, согласно СНиП РК 4.02-42 принят 10 Вт на 1 м

пола жилых помещений и кухонь.

В случае применения в здании системы механической системой вентиляции с

теплоутилизацией вытяжного воздуха учитывают расход теплоты на нагрев приточного
воздуха до температуры, рассчитываемой в зависимости от к.п.д. теплоутилизационной
установки и расчетной температуры наружного воздуха.

В.2 Расчетные суммарные потери теплоты отапливаемого помещения Q, Вт

определяют по формуле

Q = Q

+ Q

– Q

int

(В.1)

где

- основные и добавочные потери теплоты через ограждающие

конструкции помещения, Вт, определяемые по формуле (В.2).

– суммарный расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного

воздуха через ограждающие конструкции помещения и приточного воздуха,
поступающего от приточно-вытяжного утилизатора (рекуператора), Вт;

int

- суммарный тепловой поток, регулярно поступающий в помещение здания от

электрических приборов, освещения, технологического оборудования, коммуникаций,
материалов, людей и других источников, Вт.

В.3 Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции

помещения,

, Вт, определяют согласно СНиП РК 4.02-42 (Приложение 5) с

округлением до 10 Вт по формуле



· (

1+Σβ

) ·

· (

int

- t

ext

(В.2)

где

- площадь j-й ограждающей конструкции, м

;

- приведенное сопротивление теплопередаче j-й ограждающей конструкции, м

∙

°С/Вт, определяемое по СН РК 2.04-21 (кроме полов на грунте); для полов на грунте - в
соответствии с СНиП РК 4.02-42 (Приложение 5);

- добавочные потери теплоты в долях от основных потерь j-й ограждающей

конструкции, определяемые в соответствии со СНиП РК 4.02-42 (Приложение 5);

СП РК 3.02-140-2013

- коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности

j-й ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху в соответствии с СН
РК 2.04-21;

int

- расчетная температура воздуха, °С, в помещении в холодный период года,

определяемая в соответствии с СНиП РК 4.02-42, ГОСТ 30494 и СНиП РК 3.02-43; в
угловых

помещениях

коттеджей

расчетную

температуру

воздуха

согласно

СНиП РК 3.02-43 следует принимать на 2ºС выше, но не выше 22 ºС;

ext

- расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года при

расчете потерь теплоты через наружные ограждения, принимаемая в соответствии с
таблицей 1.1 настоящего СП.

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций помещений

рекомендуется определять по результатам расчета температурных полей и тепловых
потоков участков (фрагментов) ограждающих конструкций с учетом углов, примыканий
смежных конструкций и теплопроводных элементов конструкций.

Для исключения ошибок при расчете потерь теплоты правила определения

площади ограждающих конструкций должны быть такими же, что и при расчете
значений приведенного сопротивления теплопередаче.

В.4 Для перекрытий над подвалами с температурой воздуха в них

, большей

но меньшей

int

(например,

помещений кладовых, технических помещений), а также для

внутренних стен и перегородок между эксплуатируемыми помещениями с расчетной
температурой воздуха

int

и помещениями с более низкой температурой воздуха

int1

коэффициент

определяют по формулам (В.3-В.4) соответственно.

n = (t

int

– t

)/( t

int

- t

ext

)

(В.3)

n = (t

int

– t

int1

)/( t

int

- t

ext

)

(В.4)

Потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции учитывают при

разнице температуры воздуха в них более 3

С.

В.5 Примеры расчета потерь теплоты через ограждающие конструкции приведены

в таблице В.1.

СП РК 3.02-140-2013

Таблица В.1 – Расчет трансмиссионных теплопотерь помещений первого этажа сблокированного коттеджного здания при

температуре наружного воздуха минус 32 ºС

На

им

ен

ов

ан

ие

пом

ещ

ен

ия

ем

пе

ра

тура

пом

ещ

ен

ии

, º

Параметры ограждения

аз

нос

ть

ем

пе

ра

тур,

–

ext

)·

ºС

Ос

нов

ны

те

плоп

отери

ос

Вт

ак

тор

доб

ав

оч

ны

те

плоп

отерь,

(

Σβ

)

Ос

нов

ны

доб

ав

оч

ны

те

плоп

отери

ере

ог

ра

де

ни

я,

ог

На

им

ен

ов

ан

ие

Ори

ен

та

ци

Площ

ад

ь,

А,

оп

рот

ив

ле

ни

те

плоп

ере

да

че

(м

² º

)/В

оэ

иц

ие

нт

те

плоп

ере

да

чи

1/R

т/(

² º

)

оэ

иц

ие

нт

полож

ен

ия

Комната К1

НС

СЗ

10,52

2,27

0,44

1,0

250

1,15

287

угловая

НС

СВ

17,04

2,27

0,44

1,0

405

1,15

466

Окно

СЗ

3,99

1,00

0,76

41,0

164

1,15

188

Окно

СВ

2,10

1,00

1,0

113

1,15

130

Перекрыт
ие
подвала

20,04

1,89

0,53

1,0

212

Итого

1290

Комната К2

угловая

НС

CВ

17,04

2,00

0,50

1,0

459

1,15

528

НС

ЮВ

8,92

2,00

0,50

1,0

240

1,10

264

Окно

CВ

2,10

1,00

1,0

54,0

113

1,15

130

Окно

ЮВ

2,10

1,00

1,0

113

1,10

125

СП РК 3.02-140-2013

Перекры

тие

подвала

19,06

1,90

0,53

1,0

201

Итого

1248

Комната К3

неугловая

НС

ЮВ

8,95

2,19

0,46

1,0

217

1,05

227

Окно

ЮВ

2,10

1,00

1,0

111

1,05

117

Перекрыт

ие

подвала

19,12

2,21

0,45

1,0

164

Итого

510

Кухня

неугловая

НС

СЗ

8,00

2,18

0,46

1,0

176

1,10

194

Окно

СЗ

2,10

1,00

1,0

101

1,10

111

Перекрыт

ие

подвала

11,77

2,13

0,47

1,00

Итого

НС

СЗ

2,86

2,05

0,49

1,0

1,10

380

Коридор

Перекрыт

ие

подвала

19,40

2,40

0,42

1,0

129

Итого

129

Ванная

ВС к

мусорной

камере

5,54

2,83

0,35

1,00

НС

CЗ

5,46

2,05

0,49

1,0

152

1,10

167

Перекрыт

ие

5,27

2,01

0,50

1,0

СП РК 3.02-140-2013

На

им

ен

ов

ан

ие

пом

ещ

ен

ия

ем

пе

ра

тура

пом

ещ

ен

ии

, º

Параметры ограждения

аз

нос

ть

ем

пе

ра

тур,

–

ext

)·

ºС

Ос

нов

ны

те

плоп

отери

ос

Вт

ак

тор

доб

ав

оч

ны

те

плоп

отерь,

(

Σβ

)

Ос

нов

ны

доб

ав

оч

ны

те

плоп

отери

ере

ог

ра

де

ни

я,

ог

На

им

ен

ов

ан

ие

Ори

ен

та

ци

Площ

ад

ь,

А,

оп

рот

ив

ле

ни

те

плоп

ере

да

че

(м

² º

)/В

оэ

иц

ие

нт

те

плоп

ере

да

чи

1/R

т/(

² º

)

оэ

иц

ие

нт

полож

ен

ия

подвала

Туалет

Перекрыт

ие

подвала

2,05

2,40

0,42

Итого

280

ПРИМЕЧАНИЕ НС – наружная стена

СП РК 3.02-140-2013

В.6

Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося в помещение наружного

воздуха при естественной вентиляции

, Вт, определяют по формуле (В.4)

= 0,28 ·L

·ρ· с (t

int

- t

ext

) ·k

(В.4)

где

- расход удаляемого воздуха, м

/ч, не компенсируемый подогретым

приточным воздухом;

- плотность воздуха в помещении, кг/м

, определяемая по формуле (5)

ρ =



int

3463

9,8 (273 + t )

(В.5)

- удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг ∙ °С);

int

ext

– то же, что в формуле (1);

- коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях,

принимаемый согласно СНиП РК 4.02-42; для окон и балконных дверей с заполнением из
стеклопакетов в одинарных переплетах

=1.

В.7 Нормируемый приток наружного воздуха

в помещения жилого здания при

естественной вентиляции определяют согласно СНиП РК 4.02-42, СН РК 2.04-21,
СН РК 2.04-01 за счет неорганизованного притока инфильтрующегося воздуха, исходя из
удельного нормативного расхода воздуха 3 м³/ч на 1 м² жилых помещений и кухонь.

В.8 При механической системе вентиляции с теплоутилизацией теплоты вытяжного

воздуха определяют:

- расход теплоты на догревание приточного воздуха, подаваемого механической

системой вентиляции в помещение, с учетом инфильтрации, Q

, Вт;

- расход теплоты на нагревание приточного воздуха до установленного значения

температуры (например, калорифером) для подачи в помещение;

- расход теплоты на нагревание приточного наружного воздуха за счет теплоты

вытяжного воздуха.

При механической вентиляции с утилизацией теплоты вытяжного воздуха влияние

встречного теплового потока в конструкциях не учитывают, т.е.

=1.

В.9 Расход теплоты

i ,

Вт, на нагревание поступающего наружного воздуха в

помещение механической вентиляции с утилизацией теплоты вытяжного воздуха
определяют по формуле (В.6)

= Q

+ Q

(В.6)

где

- расход теплоты, Вт, на догревание подаваемого приточного воздуха в

помещение с температурой (

) до температуры помещения

int

, определяется по

формуле (В.7);

Qн

- расход теплоты на нагревание неорганизованного притока наружного воздуха

в помещение

Qн

Вт, по формуле (8)

=0,28 ·L

·ρ· с (t

int

– t

)

(В.7)

= 0,28 ·L

Vн

·ρ· с (t

int

- t

ext

(В.8)

СП РК 3.02-140-2013

где

ρ,· с, t

int

, t

ext –

то же, что в формуле (В.3);

– нормируемое количество подаваемого механической системой вентиляции в

помещение наружного воздуха, м

/ч;

– температура приточного воздуха, подаваемого в помещение, ºС, которая

согласно СНиП РК 4.02-42, должна быть не ниже 16 ºС;

Vн

– значение неорганизованного притока наружного воздуха в помещение, м

/ч,

за счет открывания форточек, балконных дверей, неплотностей ограждающих
конструкций, определяют по формуле (В10).

В.10 Нормируемый приток наружного воздуха при механической системе

вентиляции  определяют  в  соответствии  cо  СНиП  РК  4.02-42  по  каждой  квартире
(сблокированных  коттеджей)  или  по  коттеджу  в  целом,  равный  большей  из  величин
расхода  удаляемого  воздуха,  не  компенсируемый  подогретым  приточным  воздухом,  по
расходу 3 м³/ч на 1 м² жилых помещений либо по норме вытяжной вентиляции для кухни
и санитарных узлов.

Нормируемый приток наружного воздуха в

кв

, м³/ч при механической вентиляции

определяют по формуле (В.9):

кв

мах

(

·А

, L

выт

)

(В.9)

где

– жилая площадь квартиры (коттеджа), м²;

выт

- расход удаляемого воздуха, м³/ч, по норме вытяжной вентиляции для кухни и

санитарных узлов (сумма) по СНиП РК 3.02-43.

Если приток воздуха в коттедж

кв

определен по вытяжке, то подача наружного

воздуха осуществляется из расчета по 3 м³/ч на 1 м² в жилые помещения, а остаток на
кухню (но не более 3·

м³/ч,

– площадь кухни) и в коридор.

Если приток воздуха в коттедж

кв

определен по нормативному расходу жилых

помещений, то подача наружного воздуха осуществляется из условия  притока воздуха в
объеме 3 м³/ч на 1м²  в жилые помещения. В этом случае для притока воздуха на кухню
предусматривают  специальные  отверстия  в  перегородках,  вентиляционные  решетки  в
межкомнатных дверях или щели между полом и межкомнатной дверью.

В.11 Неорганизованный приток наружного воздуха в помещение

Vн

, м³/ч,

определяют по формуле (В.10)

Vн

а,inf

(В.10)

где

а,inf

- кратность инфильтрующегося наружного воздуха в помещение через

неплотности ограждающих конструкций, ч



,принимают по результатам испытаний на

герметичность помещений здания согласно ГОСТ 25891; при отсутствии данных
испытаний принимаеют равным 0,1 ч



;

–

объем помещения, м

В.12 Расход теплоты от неорганизованного притока наружного воздуха в помещение

учитывают для жилых помещений и кухонь, независимо от подачи механической
системой вентиляции приточного воздуха в помещение.

В.13 Расход теплоты при нагревании наружного воздуха нагревателем, входящем в

состав вентиляционного агрегата (например, водяным калорифером)

yт

Вт,

до

СП РК 3.02-140-2013

температуры 16°С для подачи в помещение

определяют

по формуле (В.11). В случае

использования водяного калорифера для подогрева наружного воздуха эту теплоту
необходимо учитывать в системе отопления здания.

Расход теплоты на нагревание наружного воздуха за счет использования теплоты

вытяжного воздуха

Qрек

Вт,

определяют по формуле (В.12).

yт

= 0,28·L

·ρ· с (t

- t

)

(В.11)

рек

= 0,28·L

·ρ· с (t

- t

ext

)

(В.12)

где

ρ,· с, t

int

, t

ext

–

то же, что в формуле (В.3);

, t

то же, что в формуле (В.7);

– температура, до которой нагревается приточный воздух в утилизаторе за счет

теплоты вытяжного воздуха, ºС, определяемая в зависимости от эффективности
теплоутилизатора.

В.14 Определение интервалов температур в формулах (В.8), (В.11) и (В.12) зависит

от типа и конструктивных особенностей теплоутилизатора.

Процесс нагревания приточного наружного воздуха для помещения при

механической системе вентиляции с утилизацией теплоты вытяжного воздуха по
формулам (В.7)- (В.8) и (В.11)-( В.12) приведен при использовании водяного калорифера
для подогрева наружного воздуха, в составе теплоутилизационной установки.

В.15 Из условий безопасности и надежности работы инженерных систем при

использовании механической системы вентиляции с теплоутилизацией вытяжного
воздуха проектирование системы отопления должно осуществляться с расчетом на
естественную вентиляцию.

В.16 Тепловой поток, поступающий в комнаты и кухни от бытовых

электроприборов, освещения, людей и других источников, рекомендуется принимать
равным:



при обеспеченности жильем 20 м

общей площади коттеджа и менее на 1 чел

равным 9 Вт/м

;



при обеспеченности жильем 45 м

общей площади коттеджа и более на 1 чел

равным 3 Вт/м

;



для других значений обеспеченности жильем — интерполяцией по значениям 3

и 9 Вт/м

В.17 Расчетный тепловой поток отопления следует определять в соответствии с

требованиями СНиП РК 4.02-42.

В.18 Пример 1. Расчет расхода теплоты на нагревание приточного воздуха,

подаваемого в помещение жилой комнаты при наружной температуре минус 24

С с

индивидуальной механической  системой  вентиляции  с  утилизацией  вытяжного  воздуха
(теплоутилизатор  на  тепловых  трубах)  и  водяным   догревом  приточного воздуха  после
теплоутилизатора.

Исходные данные



вид помещения: жилое;



вид системы механической вентиляции с утилизацией теплоты вытяжного

воздуха - на тепловых трубах с водяным догревом приточного воздуха;

СП РК 3.02-140-2013 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫХ, ЭКОЛОГИЧЕСКИ ЧИСТЫХ ЖИЛЫХ КОТТЕДЖНЫХ ЗДАНИЙ (ҚР ЕЖ 3.02-140-2013) - 10