содержание .. 1 2
СП РК 2.03-104-2012 ЗАЩИТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ В ПОДЗЕМНЫХ ГОРНЫХ ВЫРАБОТКАХ (ҚР ЕЖ 2.03-104-2012) - 2
ҚР ЕЖ 2.03-104-2012*
КІТАПНАМА
[1] ҚНжЕ 11-11-77 Азаматтық қорғаныстың қорғаныс имараттары.
[2] ҚНжЕ II-94-80 Жерасты тау қазбалары.
ӘӚЖ 614.8
МСЖ 73.020
Негізгі сӛздер: азаматтық қорғаныстың қорғаныс имараттары, жерасты тау
қазбалары, жерасты желдеткіш имараттар
32
СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
IV
1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
1
2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ
1
3 ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
2
4 ПРИЕМЛЕМЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СООРУЖЕНИЙ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ В ПОДЗЕМНЫХ ГОРНЫХ
ВЫРАБОТКАХ
2
4.1 Объемно-планировочные решения сооружений и защищенных входов объектов
гражданской обороны
2
4.2 Основные расчетные положения
3
4.3 Нагрузки от ударной волны затекания
4
4.4 Методы расчетов защитных конструкций и конструктивных элементов выработок .. 6
5 ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
19
6 ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ
24
Приложение А (информационное) Коэффициенты затекания Кзат отражения Котр ударной
волны при местных изменениях конфигурации и сечения выработок
25
Приложение Б (информационное) Коэффициенты концентрации тангенциальных и
сдвиговых напряжений на контуре выработок различного очертания
28
Приложение В (информационное) Значения расчетных сопротивлений пород растяжению
и срезу в зависимости от их расчетного сопротивления сжатию
29
Приложение Г (информационное) Значения коэффициентов несущей способности
потолочины камер и междукамерных целиков
30
БИБЛИОГРАФИЯ
31
III
ВВЕДЕНИЕ
Настоящий свод правил является нормативным документом, действующим на
территории Республики Казахстан в рамках системы технического нормирования
строительной отрасли по обеспечению безопасности зданий и сооружений, и разработан в
развитие требований строительных норм СН РК
2.03-06
«Защитные сооружения
гражданской обороны в подземных горных выработкахª и технического регламента
Республики Казахстан «Требования к безопасности зданий и сооружений, строительных
материалов и изделийª.
IV
СП РК 2.03-104-2012*
ҚАЗАҚСТАН РЕСПУБЛИКАСЫНЫҢ ЕРЕЖЕЛЕР ЖИНАҒЫ
СВОД ПРАВИЛ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН
ЗАЩИТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ В ПОДЗЕМНЫХ
ГОРНЫХ ВЫРАБОТКАХ
CIVIL DEFENSE STRUCTURES IN UNDERGRAUND MINE WORKINGS
Дата введения - 2015-07-01
1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
1.1 Настоящий свод правил распространяется на проектирование строительства,
реконструкции, технического перевооружения защитных сооружений гражданской
обороны (убежищ и противорадиационных укрытий), размещаемых в подземных горных
выработках и направлен на защиту жизни, здоровья граждан от чрезвычайных ситуаций,
возникающих в мирное и военное время независимо от причины их происхождения.
1.2 Настоящий свод правил не распространяется на проектирование защитных
сооружений гражданской обороны, не размещаемых в подземных горных выработках.
*2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ
Для применения настоящего свода правил необходимы следующие ссылочные
нормативные документы:
Технический регламент
«Требования к безопасности зданий и сооружений,
строительных материалов и изделийª, утвержден постановлением Правительства
Республики Казахстан от 17 ноября 2010 года № 1202.
СН РК 2.03-06-2012 Защитные сооружения гражданской обороны в подземных
горных выработках.
(Изм.ред. - Приказ КДСиЖКХ от 06.11.2019 г. №178-НҚ).
*Примечание - При пользовании целесообразно проверить действие ссылочных документов по
информационным каталогам
«Перечень нормативных правовых актов и нормативных технических
документов в сфере архитектуры, градостроительства и строительства, действующих на территории
Республики Казахстанª, «Указателю нормативных документов по стандартизации Республики Казахстанª и
«Указателю межгосударственных нормативных документов по стандартизации Республики Казахстанª,
составляемым ежегодно по состоянию на текущий год и соответствующим ежемесячно издаваемым
информационным бюллетеням - журналам и информационным указателям стандартов, опубликованным в
текущем году. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящим нормативом
следует руководствоваться замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без
замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.
(Изм.ред. - Приказ КДСиЖКХ от 06.11.2019 г. №178-НҚ).
Издание официальное
1
*3 ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
В настоящем своде правил использованы термины с соответствующими
определениями, приведенные в СН РК
2.03-06.
(Изм.ред.
- Приказ КДСиЖКХ от
06.11.2019 г. №178-НҚ).
4 ПРИЕМЛЕМЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ РЕШЕНИЯ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СООРУЖЕНИЙ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ В ПОДЗЕМНЫХ ГОРНЫХ
ВЫРАБОТКАХ
4.1 Объемно-планировочные решения сооружений и защищенных входов
объектов гражданской обороны
4.1.1 Основные требования по объемно-планировочным решениям защитных
сооружений в подземных горных выработках приведены в СН РК 2.03-06.
При проектировании защитных сооружений необходимо применить рациональные
объемно-планировочные проектные решения, позволяющие предусмотреть достаточные
площади для размещения людей, емкостей для хранения запасов питьевой воды, склада
продовольствия, оборудования санитарных узлов, медицинских пунктов
(санитарных
постов). Предусмотреть площади для размещения пункта управления, вентиляционного
оборудования и автономного источника электроснабжения.
4.1.2 В защитных сооружениях предусматривается 100% обеспечение местами для
лежания детей до 11 лет, кормящих и беременных женщин и престарелых. Для остальных
укрываемых предусматривается 75% мест для сидения и 25% — для лежания.
4.1.3 Выработки следуют оборудовать: при углах наклона от 7 до 15° — перилами,
свыше 15 до 30° — сходнями со ступеньками и перилами, свыше 30 до 45° — лестницами
с перилами, свыше 45° — лестничными отделениями.
4.1.4 Санитарные узлы проектируются раздельно для мужчин и женщин из расчета
одно очко на 75 человек и один умывальник на 200 человек, но не менее одного на
санитарный узел.
4.1.5 В защитных сооружениях следует предусматривать санитарные посты из
расчета один санитарный пост площадью 2 м2 на каждые 500 укрываемых, но не менее
одного на защитное сооружение.
При численности укрываемых свыше 1000 человек в защитном сооружении кроме
санитарных постов предусматривается медицинский пункт с изолятором общей площадью
до 25 м2.
4.1.6 Пункт управления объекта в подземном защитном сооружении следует
проектировать общей площадью рабочей комнаты и комнаты связи допускается
увеличивать до 30 м2, от требуемого норматива.
4.1.7 При необходимости для размещения вентиляционного оборудования
допускается предусматривать расширение выработок или сооружение специальных, как
правило, тупиковых выработок (камер).
4.1.8 Допускается при соответствующем обосновании использовать автономные
источники электроснабжения, устанавливаемые в убежищах на поверхности.
2
4.1.9 Накопитель укрываемых должен соединяться с используемым для спуска в
убежище стволом галереей длиной 2 - 3 м и сечением 1,2 х 2 м.
Площадь накопителя, включая соединительную галерею, следует принимать из
расчета кратковременного размещения укрываемых работающей на поверхности смены
по норме 0,15 м2 на человека.
4.1.10 Входы в убежище и аварийные выходы устраиваются в зависимости от
мощности убежища, определяемой по численности, допускаемых к размещению
укрываемых людей.
Вход в накопитель оборудуется тамбуром-шлюзом. Площадь тамбура-шлюза и
ширину дверей в нем принимают в соответствии с требованиями [1], предъявляемыми к
тамбурам-шлюзам убежищ гражданской обороны.
4.1.11 Для спуска укрываемых могут быть использованы технологические стволы
небольшого сечения (до 7 м2) или специально пробуренные шурфы диаметром не менее 1,2 м.
4.2 Основные расчетные положения
4.2.1 Конструктивные решения горных выработок, приспосабливаемых под
убежища, аварийные выходы на поверхность земли должны быть рассчитаны на нагрузки
с учетом сочетания нагрузки от воздействий сейсмовзрывных волн и статических
нагрузок от горного давления.
Защитные конструкции
(перемычки, двери, ставни, расширительные камеры)
следует рассчитывать на нагрузки от воздействия ударной волны затекания.
Перемычки, кроме того, должны быть рассчитаны на нагрузки от давления горных
пород.
4.2.2 Расчет защитных конструкций должен производится по предельному
состоянию первой группы.
Конструкции защитных перемычек следует рассчитывать с учетом
упругопластических деформаций; защитно-герметические и герметические перемычки и
двери, а также ставни и расширительные камеры, следует рассчитывать в упругой стадии.
Коэффициент перегрузки к эквивалентным статическим нагрузкам следует принимать
равным единице, а к остальным нагрузкам — в соответствии с требованиями [3].
4.2.3 Внутренние усилия в элементах защитных конструкций (изгибающие моменты,
продольные и поперечные силы) следует определять по методам строительной механики.
4.2.4 Расчет устойчивости незакрепленных выработок, приспосабливаемых под
защитные сооружения, следует выполнять по предельному состоянию первой группы.
В незакрепленных выработках расчету на устойчивость подлежат следующие
конструктивные элементы:
- породы на контуре протяженных выработок;
- потолочины в камерных выработках;
- междукамерные целики.
Закрепленные выработки в убежищах на первом этапе следует рассчитывать как
незакрепленные. В тех случаях, когда породы на контуре этих выработок оказываются
неустойчивыми, производят расчеты устойчивости крепи на нагрузки от действия вывала
3
породы. Крепи, плотно связанные с породой (прибетонированные), следует рассчитывать,
кроме того, на нагрузки от действия сейсмовзрывных волн.
В противорадиационных укрытиях устойчивость выработок, закрепленных
монолитными, рамными и анкерными крепями, должны устанавливать путем их
обследования и проверки сохранности крепи.
4.2.5 Статические нагрузки и усилия в крепи от горного давления следует
определять в соответствии с требованиями [3]. Методика определения внутренних усилий
в крепи от действия сейсмовзрывных волн приведена в подразделе 4.3.5.
4.2.6 Расчетные динамические сопротивления материалов при расчете защитных
конструкций и крепи следует принимать в соответствии с требованиями [2].
4.3 Нагрузки от ударной волны затекания
4.3.1 Давление во фронте ударной волны, затекающей в выработки с поверхности, а
также за местными сопротивлениями выработок (изменение конфигурации выработки в
виде поворота, пересечения, расширения или сужения, частичного заполнения сечения
оборудованием и т.п.) Pзат, МПа (кгс/см2), следует определять по формуле:
(1)
Рзат
К
зат
Р
пр
где Кзат — коэффициент затекания, принимаемый по Приложению А;
Pпр
— давление во фронте проходящей ударной волны перед местным
сопротивлением, МПа (кгс/см2).
4.3.2 Давление во фронте ударной волны в конце прямолинейного участка
выработки длиной х, равной или больше 10d. и диаметром, равным или меньше 8м, Pпр(х)
МПа (кгс/см2), определять по формуле:
х
1
Кз
Rr
(2)
Р
пр(х)
Р
зат
х
е
— коэффициент, учитывающий одномерное расширение ударной волны;
где
x
е — основание натуральных логарифмов;
Кз — коэффициент затухания, принимаемый по Таблице 1;
х — длина участка выработки, м;
R r — гидравлический радиус выработки, равный отношению площади поперечного
сечения к периметру выработки, м;
d — эквивалентный диаметр выработки, равный отношению учетверенной площади
поперечного сечения к периметру выработки, м.
4
Таблица 1- Коэффициент затухания
Коэффициент аэродинамического сопротивления
Кз
выработки даПа с2м2 (кг • с2/м4)
От 1 • 10-4 до 4 • 10-4
0,0005
Св.4 • 10-4 до 8 • 10-4
0,001
Св. 8 • 10-4 до 20 • 10-4
0,002
Св.20 •10-4 до 35• 10-4
0,003
Св.35 •10-4 до 50- 10-4
0,004
4.3.3 Динамическую нагрузку на преграду (перемычку) принимать равной:
- давлению во фронте проходящей ударной волны при расположении преграды
параллельно направлению распространения ударной волны;
- давлению отражения ударной волны при расположении преграды перпендикулярно
направлению распространения ударной волны. Давление отражения ударной волны Ротр
определяется по формулам:
2
6
Р
пр(
х
)
2
(МПа);
(3)
Р
отр
Р
пр(
х
)
0,72
Р
пр(
х
)
где Рпр(х) — Давление во фронте проходящей ударной волны затекания в месте
установки преграды, МПа (кгс/см2)
4.2.4 Эквивалентную статическую нагрузку Рэкв, МПа (кгс/см2), от ударной волны
затекания на элементы защитных конструкций следует определять по формуле:
,
(4)
Рэк
в
Р
мах К
д
где Рмах — максимальное давление ударной волны (динамическая нагрузка) на
рассчитываемый элемент, МПа (кгс/см2).
Кд
— коэффициент динамичности, принимаемый равным: 1,3
— при расчете
конструкций в стадии упругопластических деформаций; 1,8 — при расчете конструкций в
упругой стадии.
4.2.5 Максимальную смещающую силу Рсм от действия ударной волны затекания на
конструктивные элементы лестничных отделений и армировки в стволах следует
определять по формулам:
(5)
Рсм Сх Р ск Sм
где Сх — коэффициент лобового сопротивления элемента, принимаемый по СНиП
11-11-77;
SM
— наибольшая площадь сечения элемента плоскостью, перпендикулярной
направлению распространения ударной волны затекания (миделево сечение), м2;
Рск — скоростной напор, определяемый по формулам:
5
2
,
Р
пр(
х
)
(МПа);
(6)
Р
ск
0,72
Р
пр(
х
)
4.4 Методы расчетов защитных конструкций и конструктивных элементов
выработок
4.4.1 Расчет объема выработки примыкающей к убежищу
4.4.1.1 В убежищах на объектах, подверженных опасному воздействию
сильнодействующих ядовитых веществ
(СДЯВ), загазованности окисью углерода и
углекислым газом при пожарах на поверхности, внутренний объем приспосабливаемых
выработок должен быть из расчета 5 м на одного укрываемого. В этом случае внутренний
объем каждой примыкающей к убежищу выработки (м3), в которую воздух под действием
естественной тяги вытекает из убежища, до ближайшего узла вентиляционной сети
800
m
п
должен быть равным не менее
(
,
— число примыкающих к убежищу
m
п
m
в
m
в
выработок, соответственно с поступающей в убежище и вытекающей из него струей
воздуха при естественной вентиляции).
Ожидаемую и допустимую концентрации окиси углерода и углекислого газа в районе
воздухоподающих стволов и штолен определять в соответствии с требованиями [2].
4.4.1.2 В защитных сооружениях следует предусматривать 100%-ное обеспечение
местами для лежания детей до 11 лет, кормящих и беременных женщин и престарелых.
Для остальных укрываемых следует предусматривать 75% мест для сидения и 25% — для
лежания.
Места для сидения и лежания следует оборудовать в соответствии с требованиями [2].
4.4.1.3 Выработки, предназначаемые для передвижения укрываемых пешком,
должны быть оборудованы: при углах наклона от 7 до 15° - перилами, свыше 15 до 30° -
сходнями со ступеньками и перилами, свыше 30 до 45° - лестницами с перилами, свыше
45° лестничными отделениями.
4.4.1.4 Площадь склада продовольствия следует принимать в соответствии с
требованиями [2].
4.4.1.5 Накопитель укрываемых должен соединяться с используемым для спуска в
убежище стволом галереей длиной 2 - 3 м и сечением 1,2 х 2 м.
Площадь накопителя, включая соединительную галерею, следует принимать из
расчета кратковременного размещения укрываемых, работающей на поверхности смены
по норме 0,15 м2 на человека.
Накопитель и ствол (шурф) должны быть защищены от воздействия поражающих
факторов ядерного оружия в соответствии со степенью защиты убежища.
4.4.1.6 Места для хранения зараженной одежды следует предусматривать перед
входами в защитные сооружения.
6
4.4.2 Расчет устойчивости пород на контуре протяженных выработок
4.4.2.1 Устойчивость
пород
на
контуре
протяженных
выработок,
приспосабливаемых под убежища, следует определять из выражений:
2
2
2
{[(1,1
)(
)
(
â
cz
cos
sin
cx
sin
2
1
(7)
)]
[(1,1
)]
}
cos
Ê
ð
â
cz
cx
K
q
K
y
2
2
ì
[
(
)
]
;
0
K
p
cos
sin
K
q
R
c(
p)
2
2
{[(1,1
)(
)
]
â
cz
cos
sin
cx
Ê
ð
1
2
(8)
[
[(1,1
)]
}
[
(
cx
â
cz
K
q
0
K
p
cos
K
y
2
ì
)
]
;
sin
K
q
R
c(p)
где B — давление, задаваемое в проектном задании, МПа (кгс/см2);
CZ , CX — давления, МПа (кгс/см2), определяемые по формулам:
A
;
(9)
cz
Ucz
A
,
(10)
cx
Ucx
где А — акустическое сопротивление пород, определяемое по таблице 2, МПа • с/м
(кгс • с/см3);
Ucz, Ucx—соответственно вертикальная и горизонтальная составляющие массовой
скорости, задаваемые проектным заданиям;
— угол наклона выработки к горизонту, град;
— коэффициент бокового давления пород, определяемый по формуле:
v
,
(11)
1v
где v
— коэффициент Пуассона, определяемый по данным экспериментальных
измерений;
Кр, Кq — коэффициенты концентрации тангенциальных напряжений на контуре
выработок соответственно от вертикальных и горизонтальных нагрузок, принимаемые по
приложению Б;
Ку — коэффициент динамического упрочнения пород, принимаемый равным: 1,0 -
для соляных пород, гипсов и пильных известняков; 1.3 и 1,5 - для других пород в условиях
действия соответственно сжимающих и растягивающих напряжений;
0— вертикальное давление толщи пород, определяемое по формулам:
7
3
(МПа);
(12)
0
10
H
p
4
(кгс/см2),
(12а)
0
10
H
p
где
- средняя величина удельного веса толщи пород над выработкой, кН/м3
(кгс/м3);
Hp - расчетная глубина расположения выработки, м, принимаемая в соответствии с
требованиями [3];
- расчетное сопротивление породы сжатию или растяжению, МПа (кгс/см2),
Rc
(
p
)
формула 13. Положительный знак левой части формул (7) и (8) указывает на наличие
сжимающих напряжений, отрицательный - на наличие растягивающих напряжений.
4.4.2.2 Расчетное сопротивление пород (массива) сжатию Rc следует определять в
соответствии с требованиями [3], растяжению Rр при отсутствии конкретных данных -
приложения В.
Таблица 2 - Акустическое сопротивление пород
Расчетное сопротивление
Акустическое conpoтивление
Горные породы
пород (массива сжатию) Rмс
пород, А
МПа
кгс/см
МПа • с/м
к гс • с/см3
Гипсы и соляные
10
100
8
0,8
породы
40
400
12
1,2
Пильные известня-
2
20
3
0,3
ки (ракушечники)
5
50
5
0,5
10
100
7
0,7
Песчано-алевролито-
10
100
6
0,6
аргиллитовые
30
300
8
0,8
50
500
10
1,0
100
1000
14
1,4
150
1500
16
1,6
Изверженные и
20
200
10
1,0
метаморфические
50
500
12
1.2
100
1000
15
1,5
200
2000
20
2,0
4.4.2.3
Устойчивость пород на контуре протяженных выработок,
приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует определять из
выражения:
8
2
2
м
[
(
)
]
(13)
0
p
K
q
R
c(
p)
4.4.3 Расчет эквивалентной статической нагрузки на крепь протяженных
выработок от действия вывала породы.
4.4.3.1 Эквивалентную
статическую
нагрузку
на
крепь
выработок,
р
МПа (кгс/см2),
приспосабливаемых под убежища, от действия вывала породы R
экв
определяют по формулам:
в кровле выработки
кр(ст.)
1,
1(
q
q
)(cos
) ;
(14)
R
экв
выв
k
кр
в стенах выработки
кр(ст.)
1,
1(
)
(15)
R
экв
q
q
выв
k
ст
где qвыв—давление от веса вывала породы, определяемое по формулам:
3
q
(МПа);
(16)
10
h
выв
выв
4
q
(кгс/см2),
(16а)
10
h
выв
выв
где hвыв — высота вывала породы, м;
qк - давление от веса крепи, МПа (кгс/см2);
кр, ст - безразмерные коэффициенты перегрузки соответственно со стороны кровли
и стенок выработки, определяемые по формулам:
cos
sin
U
U
cх
cz
(17)
кр
,
н
Ucх
(18)
кр
,
н
где н — время, с, задаваемое проектным заданием.
4.4.3.2 Высоту (толщину) вывала породы в выработке hвыв определяется по формуле:
м
R
c(
p
)
0,3B(1
),
(19)
h
выв
мах
9
где В — пролет выработки, м;
тах — максимальное напряжение, МПа (кгс/см2), равное наибольшему значению из
величин левой части выражений (7) и (8).
4.4.3.3 Для выработок, пройденных буровзрывным способом, hвыв следует
увеличивать на 0,2 В.
Усилия в крепи выработок от действия вывала породы определяются по правилам
строительной механики.
4.4.4 Расчет устойчивости потолочины и между камерных целиков в камерных
выработках.
4.4.4.1 В камерных выработках, приспосабливаемых под убежища, устойчивость
потолочины, если ее толщина меньше или равна удвоенной величине пролета камеры
(hп
2l ), определять на срез, растяжение и сжатие из выражений:
на срез
,
l
,
â
cz
cx
{(
)
0
(
ì
)
0
(ï
)
h
ï
K
y
(1,
1
)
â
cz
cx
[
(20)
0
(
ì
)
K
y
ì
]}
;
0
(ï
)
R
ñð
на растяжение
2
2
(
)
1,
1
l
l
ïð
â
cz
cx
{(
)
2
0
( ì
)
0
(ï
)
2h
ï
K
y
(1
,1
)
h
k
â
cz
cx
(1
)[
(21)
0
( ì
)
2
h
ï
K
y
]}
;
0
(ï
)
Rì
ð
на сжатие
2
2
(
)
,
l
l
ïð
â
cz
cx
{(
)
2
0
(
ì
)
0
(ï
)
2h
ï
K
y
(1
,1
)
h
k
â
cz
cx
(1
)[
(22)
0
(
ì
)
2
h
ï
K
y
]}
;
0
(ï
)
Rc
где l — пролет камеры, м;
hk— высота камеры, м;
10
hп — толщина потолочины, м;
f— стрела подъема свода, м;
Rc - расчетное сопротивление пород (массива) срезу, МПа (кгс/см2), принимаемое
при отсутствии конкретных данных по приложению В;
,
— вертикальные давления соответственно слоя мягких грунтов и пород
0(м)
0(п)
потолочины, определяемые по формулам:
3
(МПа);
(23)
0(
м)
10
м
h
м
3
(МПа);
(24)
0(
п)
10
h
п
п
где
,
- средний удельный вес соответственно слоя мягких грунтов и пород
hм
м
потолочины, кН/м3;
hм — толщина слоя мягких грунтов, м;
lпр — ширина просечки (сбойки), м.
4.4.4.2 В камерных выработках, приспосабливаемых под убежища, устойчивость
потолочины, если ее толщина больше удвоенной величины пролета камеры (hп > 21),
определять на изгиб из выражений:
в случае qзак<0,1Rс
1,1
в
cz
cx
м
(1
)
(25)
К
кр
К
п
Р
п
R
и
K
y
в случае 0,1 Rс <qзак<0,8Rс
(1
)
1,
1
К
кр
К
п
Р
п
м
в
cz
cx
,
(26)
R
и
q
K
y
зак
1R
c
где qзак - закрепляющая нагрузка, МПа (кгс/см2), определяемая по формуле:
q
S
кр
0
q
(27)
зак
Fц
где Sкp — площадь кровли, приходящаяся на один целик, м2;
Fц — площадь поперечного сечения целика, м2;
RC— среднее значение сопротивления пород в образце одноосному сжатию,
устанавливаемое по результатам экспериментальных измерений, МПа;
11
Kкр - коэффициент несущей способности потолочины, принимаемый при отсутствии
конкретных данных по приложению Г;
Kп — коэффициент пригрузки, принимаемый равным:
0,5 — для пород с четко выраженной слоистостью;
0,35 — для среднеслоистых пород;
0,2 — малослоистых;
Кп = 0 — для неслоистых пород;
Рп
— приведенное вертикальное давление пород нижнего несущего слоя
потолочины, определяемое по формулам:
2
2
3
l
l
пр
(МПа);
(28)
Р
п
10
2
h
где н.с—средний удельный вес пород нижнего несущего слоя, кН/м3;
hн.с — толщина пород нижнего несущего слоя, м;
- расчетное сопротивление пород
(массива) изгибу, принимаемое при
Rи
отсутствии конкретных данных равным Rи = 0,3 Rc [ Rc — расчетное сопротивление
пород (массива) сжатию.
При qзак 0,8Rс расчет потолочины на устойчивость не производится. Потолочина в
этом случае считается неустойчивой от действия статических нагрузок.
4.4.4.3 Устойчивость междукамерных целиков в убежищах определяется из
выражений:
Ленточных
(
l)
К
ц
К
н
0
b
ц
К
ф
b
ц
;
(29)
p
p
(
)
K
в
cz
K
cz
м
R
c
K
y
столбчатых
(
l)(
)
ц
н
0
ц
l
ц
l
пр
ф
ц
ц
(30)
p
(
)
K
в
cz
м
R
c
K
y
где Kц — коэффициент несущей способности целика, принимаемый при отсутствии
экспериментальных данных по приложению Г;
Кн — коэффициент, принимаемый равным:
12
0,5 при L < Н — для целиков с прослойками слабых пород;
0,7 " L <-Н — для однородных целиков;
1,0 " L
> Я — для всех целиков (L, Н — соответственно ширина и глубина
расположения отработанного пространства шахтного поля, м);
bц, lц — соответственно ширина и длина целика, м;
Кф — коэффициент, принимаемый равным: для средне- и сильнотрещиноватых
пород:
b
ц
b
ц
b
ц
b
ц
0,60,4
пр
и
0,3
1
;
"
1
4;
(31)
h
ц
h
ц
h
ц
h
ц
для слаботрещиновых пород:
b
ц
.(32)
К
ф
hц
для сланцевых пород:
b
ц
0,7 0,3
;
.(33)
К
ф
hц
(hц - высота целика, м)
q
р,
- коэффициент взаимодействия с целиками волны сжатия и эпицентральных
К
K
сейсмических волн, принимаемые для ленточных целиков по таблице
3 и
4; для
q
столбчатых целиков коэффициенты
ри
принимаются равными 0,85 от этих же
К
K
коэффициентов для ленточных целиков.
Таблица
3
- Коэффициент взаимодействия с целиками волны сжатия и
эпицентральных сейсмических волн
p
Значения коэффициента
при числе
Kq
Отношение высоты целика к пролету
ленточных целиков
камеры (hц/l)
2
5
10
15
0,3
2,7
3,2
3,7
4,0
0,5
2,4
2,9
3,4
3,7
0,7
2,2
2,7
3,1
3,4
1,0
2,1
2,5
2,9
3,1
2,0 и более
2,0
2,4
2,7
2,9
13
Таблица 4 - Значения коэффициента Kq при коэффициенте Пуассона горных
пород
p
Значения коэффициента
при коэффициенте
Kq
Отношение высоты целика к
Пуассона горных пород
пролету камеры (hц/l)
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,3
0,4
0,6
0,8
1,0
1.2
1.4
0,5
0,3
0,5
0,7
0.9
1,1
1,3
0,7
0,2
0,4
0,6
0,8
1.0
1.2
1,0
0,1
0,3
0,5
0,7
0,9
1,1
2,0 и более
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
4.4.4.4 В камерных выработках, приспосабливаемых под противорадиационные
укрытия, устойчивость потолочины при условии hп 2l определять из выражений:
на срез
0,6l
м
;
(34)
0(м)
0(п)
0(м)
0(п)
R
ср
f
h
п
на растяжение
2
2
l
l
пр
h
k
[
1
2
0(м)
0(
п
)
;
(35)
2h
п
2h
п
] Rм
0(м)
0(п
)
p
на сжатие
2
2
l
l
пр
h
k
[
1
2
0(м)
0(
п
)
;
(36)
2h
п
2h
п
] Rм
0(м)
0(п
)
c
4.4.4.5 В камерных
выработках, приспосабливаемых под противорадиационные
укрытия, устойчивость потолочины при условии hп > 21 определять из выражений:
в случае qзак < 0,1 Rc
(1
)
;
(37)
К
р
в случае 0,1 Rc < qзак < 0,8 Rc
14
(1
)
К
кр
К
п
Р
п
м
;
(38)
R
и
q
зак
1 R
c
При qзак 0,8 Rс расчет потолочины на устойчивость не производится. Потолочина
камеры в этом случае считается неустойчивой.
4.4.4.6 Устойчивость междукамерных целиков в противорадиационных укрытиях
определяется из выражений:
ленточных
(
l)
К
ц
К
н
0
b
ц
м
;
(39)
R
c
К
ф ц
b
столбчатых
(
l)(
)
ц
н
0
ц
l
ц
l
пр
м
;
(40)
R
c
ф
ц
ц
4.4.5 Расчет усилий в крепи выработок от воздействия сейсмовзрывных волн
4.4.5.1 Изгибающий момент М, МПа • см3 (кгс • см), в монолитной бетонной и
железобетонной крепи сводчатого очертания поперечного сечения в выработках,
пройденных в скальных и полускальных породах, определяется по формуле:
2
с
r
0
2
M
[
Р
12(
1
)
экв K
1
2
,
(41)
1
(
1
)
Kk
4
эквивалентная статическая нагрузка, МПа (кгс/см2), определяемая по
где Рэкв —
формулам:
с
2
2
(1,1
)(
)
Р
экв
в
cz
cos
sin
;
(42)
2
2
(
)(1
,1
)
cx
sin
cos
в
cz
cx
с
2
2
(1,1
)(
)
Р
экв
в
cz
cos
sin
;
(43)
(1)
(1
,1
)
cx
в
cz
15
rо — приведенный радиус выработки, равный 0,16 периметра поперечного сечения
выработки,см;
Кр.о
— коэффициент, учитывающий влияние реактивного отпора крепи на
перемещение контура выработки, принимаемый по Таблице 5;
,
— коэффициенты, учитывающие жесткость крепи соответственно при изгибе
1
2
и сжатии;
KK — суммарный коэффициент концентрации напряжений на контуре выработки,
определяемый по формулам:
2
'
2
'
(
)
,
(44)
k
p
sin
K
q
2
'
2
'
2
'
(
)
(
K
k
K
p
cos
sin
K
q
sin
(45)
2
'
'
'
)
(1
)
cos
K
pq
cos
sin
где ' - угол, град, учитывающий направление действия нагрузок, равный:
'
cx
arctg
(46)
1,1
в
cz
Kpq
— коэффициент концентрации сдвиговых напряжений, определяемый по
Приложению Б.
Если не соблюдается условие (7) разд. 5, в расчет принимать Рэкв по формуле (39) и
коэффициент КК по формуле (41), если не соблюдается условие (8) разд. 5 - Рэкв по
формуле (40) и КК по формуле (42).
Таблица 5 - Коэффициент, учитывающий влияние реактивного отпора крепи
на перемещение контура выработки
Eп/Eб
0,5
1,0
1,5
2 и более
Кр.о
1,6
1,3
1,2
1,0
Eп, Eб — модули упругости соответственно породы и бетона, МПа (кгс/см2).
Коэффициенты
и
определяются по формулам:
1
2
4
Е
пr
0
;
(47)
1
3
(1
)
К
дф
Е
б
d
к
r
в
1
16
2
Е
пr
0
;
(48)
2
(1
)
К
дф б
Е
d
к
r
в
2
где Кдф
— коэффициент, учитывающий нелинейные деформативные свойства
бетона, принимаемый по Таблице 6;
dк — толщина крепи, см;
rв — радиус круга, равновеликого по площади поперечному сечению выработки, см;
, —коэффициенты, учитывающие влияние арматуры на жесткость крепи,
1
2
определяемые по формулам:
2
24
а
0
a
1
(49)
1
дф
б
к
Е 2Fa
1
(50)
2
Е
б
d
к
где Еа — модуль упругости арматуры, принимаемый по справочным данным, МПа
(кгс/см2);
lо - расстояние от нейтральной оси крепи до центра тяжести продольной арматуры,
см;
Fa — площадь поперечного сечения арматуры, см2.
Таблица 6 - Коэффициент, учитывающий нелинейные деформативные свойства
бетона
1
3
5
7 и более
Рэкв /10-4Еп
Кдф
0,9
0,8
0,7
0,5
4.4.5.2 Продольная сила N, МПа • см2
(кгс), в своде монолитной бетонной и
железобетонной крепи в выработках, пройденных в скальных и полускальных породах,
определяется по формуле:
с
r
0
1
1
N
[(
)(
1
)]
(51)
Р
экв
К
к
1
4
K
2
1
17
Продольную силу в стенке следует принимать равной продольной силе в своде,
умноженной на sinп (п — угол наклона сечения пяты свода относительно вертикальной
оси выработки, град).
4.4.5.3 Крепь выработок, расположенных в мягких грунтах, должны проверять на
действие нагрузок
— статической и от волны сжатия. Вертикальную эквивалентную
статическую нагрузку от волны сжатия Р'экв МПа (кгс/см2), следует определять по формуле:
P'экв=вKo,
(52)
где Ко — коэффициент, учитывающий увеличение давления за счет отражения на
границе мягких грунтов и крепи, принимаемый по Таблице 7.
Таблица 7 - Коэффициент, учитывающий увеличение давления за счет
отражения на границе мягких грунтов и крепи
0,1
0.4
0,6
0,8
1,0
Агр
Акр
Ко
1,8
1.4
1,25
1,1
1,0
В Таблице 7 Агр и Акр — акустическое сопротивление соответственно мягкого
грунта и крепи принимаются по справочным данным.
Усилия в крепи выработок, расположенных в мягких грунтах, определяются по
методикам строительной механики.
4.4.6 Проверка подтока воздуха в тамбуре-шлюзах и расхода воздуха в
вентилируемом тамбуре-шлюзе
4.4.6.1 Количество воздуха, которое необходимо подавать в убежище при
фильтровентиляции для поддержания допустимых параметров воздушной среды, следует
принимать из расчета 1 м3/ (ч-чел.).
4.4.6.2 Количество воздуха, подаваемого в убежище в режиме фильтровентиляции,
Qф.в, м3 /ч, необходимо проверять по условию поддержания подпора воздуха в тамбурах-
шлюзах (тамбурах) величиной 2 Па (мм вод. ст.) и расходу воздуха в вентилируемом
тамбуре-шлюзе из выражения:
Q
Q
,
(53)
ф.в.
n
т
т
где nт
— число тамбуров-шлюзов
(тамбуров), в которых предусматривается
одновременное поддержание подпора воздуха
(вход с двойным шлюзованием
принимается за один тамбур-шлюз);
Qт — расход воздуха в вентилируемом тамбуре-шлюзе, принимаемый равным 25-
кратному объему тамбура-шлюза, м3 /ч.
18
4.4.6.3 Расчетное количество воздуха Qn, м3/ч, которое необходимо подавать в
однокамерный тамбур-шлюз (тамбур, шлюзовую камеру) для поддержания подпора,
определяется по формуле:
Q
200150
2
,
(54)
п
h
e
где he — максимальное давление (депрессия) естественной тяги воздуха на горизонте
убежища, мПа (мм вод. ст.).
5 ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
5.1 Для создания необходимых условий в защитных сооружениях предусматривается
инженерно-техническое оборудование, обеспечивающее необходимые условия
пребывания в них укрываемых.
*5.2 Параметры микроклимата и газового состава воздушной среды в защитных
сооружениях принимаются в соответствии с требованиями СП РК 2.04-101. (Изм.ред. -
Приказ КДСиЖКХ от 06.11.2019 г. №178-НҚ).
5.3 В системах санитарно-технических устройств защитных сооружений
применяется стандартное оборудование, а также оборудование, установленное по
условиям производственной деятельности объекта.
*Проходы и зазоры между элементами оборудования, а также между оборудованием
и конструктивными элементами выработок следует принимать в соответствии с
требованиями СП РК 2.04-101. (Изм.ред. - Приказ КДСиЖКХ от 06.11.2019 г. №178-НҚ).
Вентиляция убежищ
5.4 Система вентиляции убежищ проектируется на два режима - чистой вентиляции
и фильтровентиляции.
Принципиальная схема вентиляции убежища приведена на Рисунке 1.
5.5 Чистая вентиляция предусматривается для обеспечения требуемого состава
воздуха и удаления теплоизбытков.
В тех случаях, когда воздухозаборы располагаются на расстоянии до 50 м от выхода
на поверхность, подаваемый в убежище воздух в режиме чистой вентиляции должен быть
очищен от пыли путем применения противопыльных фильтров.
Для очистки подаваемого воздуха от газообразных средств массового поражения и
поддержания в убежище допустимых параметров воздушной среды предусматривается
фильтровентиляция.
5.6 Норму воздуха при чистой вентиляции следует принимать по Таблице 8.
19
Таблица 8 - Нормы воздуха при чистой вентиляции
Температура воздуха в приспосабливаемой выработке в
Норма воздуха при чистой
летнее время года при нормальной (промышленной)
вентиляции, м3/(ч-чел.)
вентиляции tВ , °С
до 10
2
св. 10 до 15
3
„ 15 „ 20
5
„ 20 „ 23
7
„ 23 „ 27
10
5.7 При фильтровентиляции, для поддержания допустимых параметров воздушной среды,
количество воздуха, которое необходимо подавать в убежище принимается из расчета 1 м3/ (ч.чел.)
5.8 Количество воздуха, подаваемого в убежище в режиме фильтровентиляции,
QФ.В., м3/ч, необходимо проверять по условию поддержания подпора воздуха в тамбурах-
шлюзах (тамбурах) величиной 2Па (мм вод. ст.) и расходу воздуха в вентилируемом
тамбуре-шлюзе из выражения
QФ.В. 200 nт + QТ,
(55)
где nт
- число тамбуров-шлюзов (тамбуров), в которых предусматривается одновременное
поддержание подпора воздуха (вход с двойным шлюзованием принимается за один тамбур-шлюз);
QТ - расход воздуха в вентилируемом тамбуре-шлюзе, принимаемый равным 25-
кратному объему тамбура-шлюза, м3/ч.
1 - вентилируемый тамбур-шлюз; 2 - шлюзовая камера; 3 - тамбур-шлюз; 4 - тамбур; 5 -
расширительная камера с герметическим ставнем; 6 - санитарный узел.
Рисунок 1. Принципиальная схема вентиляции убежища
Условные обозначения:
20
вентилятор
защитное устройство
фильтр-поглотитель
клапан избыточного давления
клапан герметический
направление движения воздуха
воздуховод
направление действия естественной тяги воздуха
защитно-герметическая дверь
герметическая дверь (ставень).
5.9 Расчетное количество воздуха QП, м3/ч, которое необходимо подавать в
однокамерный тамбур-шлюз (тамбур, шлюзовую камеру) для поддержания подпора,
определяется по формуле
QП = 200 + 150 (2 + hе)0,5,
(56)
где hе - максимальное давление (депрессия) естественной тяги воздуха на горизонте
убежища, даПа (мм вод. ст.).
5.10 Подпор в тамбурах-шлюзах (тамбурах) и продувку вентилируемых тамбуров-
шлюзов следует предусматривать воздухом, забираемым из убежища. При выборе
вентиляторов для этой цели необходимо учитывать величину давления и направление
действия естественной тяги воздуха.
5.11 Чистая вентиляция убежищ предусматривается за счет действия естественной
вентиляции (естественной тяги) или с помощью вентиляторов.
*5.12 Естественная вентиляция проектируется в тех случаях, когда в любое время
года в приспосабливаемые выработки поступает необходимое количество воздуха с
параметрами согласно СП РК 2.04-101. (Изм.ред. - Приказ КДСиЖКХ от 06.11.2019 г.
№178-НҚ).
5.13 В системах принудительной вентиляции следует предусматривать вентиляторы
с электроручным приводом при отсутствии в убежище автономного источника
электроснабжения и вентиляторы с электрическим приводом в убежище с автономным
источником электроснабжения.
5.14 Удаление воздуха из убежища должно осуществляться естественным путем.
При соответствующем обосновании для этой цели необходимо использовать вытяжные
вентиляторы.
5.15 На воздухозаборах и воздуховыбросах в убежищах при давлении во фронте
ударной волны затекания более 0,01 МПа (0,1 кгс/см2) предусматривается установка
противовзрывных устройств.
Вентиляция противорадиационных укрытий
5.16 Использование вентиляторов, установленных по условиям промышленной
вентиляции предусматривается в вентиляции противорадиационных укрытий,
размещаемых в выработках действующих объектов с устойчивым электроснабжением в
военное время.
21
5.17 При отсутствии промышленной вентиляции, а также на объектах с
неустойчивым электроснабжением в военное время, предусматривается вентиляция
противорадиационных укрытий за счет действия естественной тяги согласно п.5.12 или
путем установки вентиляторов, приводимых в действие вручную или от аккумуляторных
батарей.
5.18 Количество воздуха для вентиляции противорадиационных укрытий, в которых
предусматривается защита рабочих и служащих работающих смен, следует принимать по
Табл. 8.
В тех случаях, когда в противорадиационных укрытиях предусматривается защита
населения, нормы воздуха следует принимать по Таблице 8 с коэффициентом увеличения 1,2.
5.19 Воздухозаборные устройства вентиляционных систем с механическим
побуждением располагают, при их размещении в устьях штольневых выработок и
наклонных стволов, на высоте не менее 1 м от уровня земли (почвы выработки) и
оборудовать козырьками для предотвращения попадания в них радиоактивных осадков.
Водоснабжение и ассенизация
5.20 В защитных сооружениях запас питьевой воды в защитных сооружениях
предусматривается из расчета 2 л в сутки на одного укрываемого.
*Для питьевых целей используется вода, отвечающая по качеству требованиям СП
РК 2.04-101. (Изм.ред. - Приказ КДСиЖКХ от 06.11.2019 г. №178-НҚ).
5.21 Емкости с питьевой водой должны быть оборудованы крышками и
водоуказателями.
5.22 Для распределения питьевой воды следует предусматривать устройство
водоразборных кранов - 1 кран на 300 человек или переносные бачки.
5.23 Санитарные узлы оборудуются ассенизационными вагонетками или
резервуарами из расчета приема 2 л фекалий на одного укрываемого в сутки.
Ассенизационные вагонетки должны быть установлены таким образом, чтобы
расстояние от верха вагонетки до кровли выработки составляло не менее 1,3 м.
5.24 В защитных сооружениях предусматриваются, для сбора сухих отбросов,
закрытые емкости
- ящики, бумажные мешки, пакеты из расчета
1 л на одного
укрываемого в сутки.
Электроснабжение, освещение и связь
5.25 Электроснабжение защитных сооружений осуществляется от внешней сети.
В необходимых случаях в защитных сооружениях устанавливаются автономные
источники электроснабжения - аккумуляторные батареи или дизельные электростанции
(ДЭС).
5.26 В убежищах допускается предусматривать установку ДЭС при
производительности фильтровентиляционного агрегата более 1200 м3/ч.
На объектах, где для технологических целей применяются аккумуляторные батареи,
их использование в защитных сооружениях в качестве автономных источников
электроснабжения не ограничивается.
22
5.27 Электрооборудование, силовые и осветительные установки эксплуатируются в
соответствии требованиями правил безопасности для соответствующей отрасли
промышленности.
*5.28 ДЭС следует проектировать в соответствии с требованиями СП РК 2.04-101.
(Изм.ред. - Приказ КДСиЖКХ от 06.11.2019 г. №178-НҚ).
В шахтах
(рудниках), опасных по газу, ДЭС должны иметь рудничное
взрывобезопасное исполнение. Допускается использовать ДЭС в нормальном
(нерудничном) исполнении при условии размещения их на свежей вентиляционной струе
и установки аппаратуры непрерывного контроля концентрации метана в помещении ДЭС.
5.29 При размещении ДЭС за пределами убежища ее проектируют защищенной от
воздействия поражающих факторов ядерного оружия. Защиту обслуживающего персонала
от зараженной атмосферы в этом случае следует предусматривать применением
индивидуальных средств с обеспечением возможности перехода в убежище для отдыха.
5.30 Стационарную сеть электроосвещения следует оборудовать в защитных
сооружениях с автономным источником электроснабжения, а также на объектах с
устойчивым электроснабжением в военное время.
5.31 Нормы освещенности в выработках, используемых под защитные сооружения,
принимаются в соответствии с нормами, указанными в Таблице 9.
5.32 В защитных сооружениях, оборудованных стационарным освещением, для
обеспечения эвакуации укрываемых при необходимости устраивается резервное
освещение переносными светильниками индивидуального пользования из расчета один
светильник на 10 укрываемых.
5.33 В защитных сооружениях, где не предусмотрено стационарное освещение,
следует использовать переносные светильники индивидуального пользования.
Освещенность в этом случае не нормируется.
5.34 В защитных сооружениях оборудуются средства оповещения и связи, входящие
в общую систему оповещения и связи объекта.
Таблица 9 - Нормы освещенности выработок
Поверхности, к которым
Освещаемые участки выработок и
Минимальная
относятся нормы
помещения
освещенность, лк
освещенности
Выработки для размещения
укрываемых, входы в убежища,
2
На почве
санитарные узлы
Фильтровентиляционные камеры и
помещения автономных источников
5
На уровне 0,8 м от почвы
электроснабжения
Медицинские пункты
50
То же
Санитарные посты
30
―
23
Пункты управления объектов
20
―
Примечание - При питании от аккумуляторных батарей освещенность выработок для размещения
укрываемых, входов в убежище, санитарных узлов допускается принимать 0,3 лк.
5.35 Защитные сооружения должны иметь телефонную связь с пунктом управления
объекта.
В убежищах предусматривается также внутренняя автономная телефонная связь с
фильтро-вентиляционной камерой, защищенными входами, помещениями автономного
источника электроснабжения и медицинским пунктом.
6 ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ
6.1 Участки выработок, приспосабливаемые под защитные сооружения,
оборудуются средствами пожаротушения из расчета один огнетушитель и ящик с песком
емкостью 0,2 м3 с двумя лопатами на каждые 100 м выработки.
6.2 Крепи подземных камер ДЭС и прилегающих к ним выработок на протяжении 5
м от входа в камеры ДЭС должны быть выполнены из несгораемых материалов.
Склад горюче-смазочных материалов располагает в отдельной секции, отделенной
от помещения ДЭС перегородкой из несгораемого материала толщиной не менее 200 мм.
*6.3 В помещениях ДЭС следует предусматривать средства пожаротушения в
соответствии с требованиями СП РК
2.04-101.
(Изм.ред.
- Приказ КДСиЖКХ от
06.11.2019 г. №178-НҚ).
В местах размещения аккумуляторных батарей устанавливаются огнетушители из
расчета два огнетушителя на батарею, а также ящик - с песком емкостью 0,2 м3 и две
лопаты.
6.4 В защитных сооружениях предусматривается удаления дыма при пожаре с
помощью вытяжной системы вентиляции.
Объем удаляемого воздуха должен составлять не менее четырехкратного.
6.5 На вытяжной системе вентиляции устанавливается герметический клапан с
электроприводом, открывание которого должно предусматриваться одновременно с
пуском вентилятора.
Одновременно с пуском вентилятора вытяжной системы вентиляции выключаются
работающие вентиляторы и закрываются герметические клапаны.
6.6 Наличие системы противопожарного водоснабжения в защитных сооружениях
является обязательным условием их функционирования.
24
Приложение А
(информационное)
КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАТЕКАНИЯ Кзат И ОТРАЖЕНИЯ Котр УДАРНОЙ ВОЛНЫ
ПРИ МЕСТНЫХ ИЗМЕНЕНИЯХ КОНФИГУРАЦИИ И СЕЧЕНИЯ ВЫРАБОТОК
Таблица А.1
Характеристика
Р
пр
Номер
Условие
Кзат при
или Котр
местных
позиции
затекания
Р0
сопротивлений
1,67
1,00
0,67
0,33
0,17
0,03
1.0
—
0,49
0.57
0,68
0,78
0,96
0,8
—
0.45
0.55
0,67
0,76
0,95
1
W
0,6
—
0,36
0,45
0,63
0,75
0,94
0,4
—
0.25
0,32
0,47
0,71
0,93
0.2
—
0,14
0,18
0,26
0,41
0,86
W — отношение свободной от оборудования площади к полной
площади семения выработки
15
—
0,91
0,93
0,94
0,96
0,99
,
45
—
0,75
0,78
0,84
0,89
0,98
2
град
90
—
0.49
0,57
0.68
0,78
0,96
135
—
0,40
0,48
0,60
0,70
0,94
175
—
0,32
0,40
0,50
0,60
0,91
0
—
1,47
1,53
1,66
1,75
1,95
3
град
90
—
0,49
0,57
0,68
0,78
0,96
— угол между направлением распространения ударной волны
и продольной осью штольни
1.0
0.20
0,20
0,23
0,27
0,30
0.37
0,8
0,20
0,24
0,27
0,32
0.36
0,46
4
0,6
0,23
0,28
0,31
0,37
0,41
0,55
0,4
0,30
0.34
0,38
0,45
0.52
0,67
0.2
0,37
0,43
0,47
0.56
0.67
0.80
— отношение площади поперечного сечения выработки, в
которую затекает ударная волна, к площади поперечного
сечения выработки, из которой затекает ударная волна
Кзат определяют по таблице
5
1.0
0,8
0,6
0,4
0.2
Кзат
0,60
0.68
0,76
0,83
0,92
25
Таблица А.1 (продолжение)
Характеристика
Р
пр
Номер
Условие
Кзат при
или Котр
местных
позиции
затекания
Р0
сопротивлений
1,67
1,00
0,67
0,33
0,17
0,03
0.2
1,18
1.18
1,23
1,34
1,39
1,54
0,4
0,90
0,90
0,94
1,00
1,08
1.20
0,6
0,78
0,79
0,81
0,85
0,90
0,98
0,8
0,65
0,65
0,67
0,69
0.73
0,77
6
1,0
0,51
0,51
0,53
0,54
0.56
0,60
1,25
0,48
0,48
0,48
0,49
0,51
0,58
1,67
0,39
0,39
0.39
0,40
0,44
0.53
2,5
0.30
0,30
0,30
0,30
0,31
0,40
5,0
0,16
0,16
0.16
0.16
0,19
0.24
0,2
1,20
1,24
1.30
1,42
1,51
1,69
0,4
1,15
1.17
1,22
1,30
1,37
1.47
7
0.6
1.10
1,12
1,14
1,18
1,22
1,30
0.8
1,06
1,06
1,07
1,08
1.10
1,14
1,0
1,00
1,00
1,00
1.00
1,00
1,00
1.0
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1.25
0.88
0,88
0,88
0.88
0,91
0,96
8
1.67
0,70
0,70
0,70
0,71
0.79
0.88
2,5
0.52
0,52
0,52
0.52
0,60
0,70
5,0
0,30
0,30
0,30
0,30
0.37
0.48
9
0,2
1,25
1,33
1,40
1,50
1,55
1.69
0,4
1,15
1,18
1,23
1,34
1,39
1,50
0,6
1,00
1,03
1,10
1.17
1,20
1,30
0,8
0,86
0,90
0,94
1,00
1.08
1,18
1,0
0.75
0,80
0.85
0,90
0.97
1,04
1,25
0,68
0.70
0,72
0,75
0,80
0,85
1,67
0,57
0,57
0,58
0.60
0,62
0.69
2,5
0,48
0,48
0,48
0,49
0,51
0,58
5,0
0,30
0,30
0,30
0,30
0,37
0,43
Давление Рзат1 определяют по формуле
0
0
1
'
(
)
,
Р
зат1
Р
зат
Р
зат
Р
зат
где Рзат - принимают по Рзат в поз. 2 в зависимости от ;
1
Р
зат
К
зат
Р
пр
где Кзат принимают по таблице
26
Таблица А.1 (продолжение)
Характери
Р
пр
стика
Кзат при
или Котр
Номер
Условие
местных
Р0
позиции
затекания
сопротивл
1,67
1,00
0,67
0,33
0,17
0,03
ений
, град
Р
пр
Кзат при
Р0
1.67
1,00
0,67
0,33
0.17
0,03
45
0.35
0,40
0,42
0,45
0,46
0.47
90
0,25
0,30
0,35
0,40
0.44
0,47
135
0,22
0,25
0,30
0,37
0,42
0,46
175
0,19
0,22
0,27
0.34
0,40
0,46
10
Давление Рзат2 определяют по формуле
'
(1
,
Р
зат2
Р
пр
, Коэффициент принимают по таблице
, град
45
90
135
175
1
0.68
0,55
0,40
Р
пр
Кзат при
w
Р0
1.67
1,00
0,67
0,33
0.17
0,03
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
0,8
0,92
0,92
0,92
0,95
0,98
1,0
0,6
0,69
0,79
0,79
0,88
0,95
0,99
0,4
0,60
0,60
0,60
0,70
0,85
0,98
0,2
0,35
0,35
0,35
0,42
0,53
0,76
11
w
Р
пр
Кзат при
Р0
1.67
1,00
0,67
0,33
0.17
0,03
1,0
1.0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
0,8
2.10
1,70
1,58
1,35
1,25
1,14
0,6
2.80
2,30
2,00
1,70
1,50
1,34
0,4
3.40
2,50
2,40
2,00
1,80
1,62
0,2
4.00
3,30
2,90
2,40
2,10
1,75
27
Приложение Б
(информационное)
КОЭФФИЦИЕНТЫ КОНЦЕНТРАЦИИ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫХ И СДВИГОВЫХ
НАПРЯЖЕНИЙ НА КОНТУРЕ ВЫРАБОТОК РАЗЛИЧНОГО ОЧЕРТАНИЯ
Таблица Б.1
Коэффициенты
Коэффициенты
Ном
Ном
форма
концентрации
концентрации
B
B
ер
форма сечения
ер
сечения
тангенциальных и
тангенциальных
точк
выработки
точ
hв
hв
выработки
сдвиговых
и сдвиговых
и
ки
напряжений
напряжений
Кр
Kq
kpq
Кр
Kq
kpq
круглая
1
-1,0
+3,0
0
прямоугольно-
1
-0,1
+2,8
0
2
0
+2,0
+3,5
сводчатая с
1,0
2
-0,3
+2,2
+2,8
1,0
3
+2,0
0
+3,5
трехцентровым
3
+2,5
-0,7
+2,0
4
+3,0
-1,0
0
(коробовым)
1
-1,0
+2,5
0
сводом
1,4
2
-0,3
+2,0
+2,7
3
+2,7
-0,9
+1,4
прямоугольна
1,0
1
-0,9
+1,7
0
прямоугольно-
1
-0,9
+3,1
0
я
2
+1,7
-0,9
0
сводчатая с
1,0
2
+1,0
+1,1
+4,3
2,0
1
-0,9
+1,4
0
одноцентровым
3
+2,2
-0,9
+1,0
2
+2,1
-0,9
0
(коробовым)
1
-0,9
+2,8
0
3,0
1
-0,9
+1,3
0
сводом
1,4
2
+0,8
+1,2
+4,0
2
+2,4
-0,9
0
3
+2,6
-1,0
+0,4
28
Приложение В
(информационное)
ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ ПОРОД РАСТЯЖЕНИЮ
И СРЕЗУ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИХ РАСЧЕТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ
СЖАТИЮ
Таблица В.1
Расчетн
Расчетн
ое
Расчетное
Расчетное
ое
сопрот
coпротивление,
corтротивление,
сопроти
ивлени
Горные породы
МПа
Горные породы
вление
МПа
е
сжатию
сжатию
Rмс,
Rмс,
растяже
растяже
срезу
срезу
МПа
нию Rмр
нию Rмр
Rмср
МПа
Изверженные и
20-200
0,8-8,0
4,0-40,0
Песчаники.
метаморфическ
при наличии
40-100
1.8-3.0
1.6-10.0
ие породы
уголь-
Аргиллиты при
ных прослоев
80-200
2,4-20,0
2,4-16,0
наличии зеркал
10-30
0,5-1,0
0,6-3,6
с растительными
50-100
4,0
4,0-20,0
скольжения с
остатками на
100-200
4,0
6.0-30,0
углистыми
плос-
прослоями
10-30
1,4-3,0
1,8-10,8
костях ослабления
с мелким расти
50-120
6,0-7,2
5,0-32,4
Алевролиты
тельным детритом
100-200
6,0
10,0-
при наличии
50,0
зеркал
15-50
0.3-1,0
1.0-6,0
на плоскостях ос-
скольжения и
лабления
углистых
Гипсы
10-40
1,5-4,0
2,0-8,0
прослоев с
20-50
2,0-3,5
3,5-17,0
Ангидрит
30-60
1,8-3.6
4,0-15,5
растительными
Соляные породы
10-40
0,8-3,2
1,5-12,0
остатками на
Каменная соль
20-40
0,8-1,6
3,0-12,0
плоскостях
Пильные
2-8
0.3-1.2
0,5-4,0
ослабления с
известняки
мелким
20-50
4,0-6,0
5,5-27,0
растительным
Примечание - Для промежуточных значений
детритом на
Rмс величины
плоскостях
Rмр и Rмср определяются по интерполяциии.
ослабления
29
Приложение Г
(информационное)
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПОТОЛОЧИНЫ
КАМЕР И МЕЖДУКАМЕРНЫХ ЦЕЛИКОВ
Таблица Г.1
Горные породы
Ккр
Кц
Горные породы
Ккр
Кц
Изверженные и
Кристаллические
1,0
1,4
метаморфические
известняки
средненарушенные при
2,0
2.1
Угольных месторождений
2,8
1.8
расстоянии между
трещинами от 0,5 до 1
м
слабонарушенные при
1,6
2,3
Многолетнемерзлые
1,0
1.0
расстоянии между
трещинами св. 1 м
Гипсы
1,4
2,3
Горючие сланцы
1,8
1.4
Соляные
1.4
1,6
Каменная соль
4,0
3,0
Пильные известняки
1,0
3,0
(ракушечники)
30
БИБЛИОГРАФИЯ
[1] СНиП 11-11-77 Защитные сооружения гражданской обороны.
[2] СНиП II-94-80 Подземные горные выработки.
31
УДК 614.8
МКС 73.020
Ключевые слова: защитные сооружения гражданской обороны, подземные горные
выработки, подземные вентиляционные сооружения
32
СП РК 2.03-104-2012*
Ресми басылым
ҚАЗАҚСТАН РЕСПУБЛИКАСЫ ИНДУСТРИЯ ЖӘНЕ ИНФРАҚҰРЫЛЫМДЫҚ ДАМУ
МИНИСТРЛІГІ ҚҰРЫЛЫС ЖӘНЕ ТҰРҒЫН ҮЙ-КОММУНАЛДЫҚ ШАРУАШЫЛЫҚ
ІСТЕРІ КОМИТЕТІ
Қазақстан Республикасының
ЕРЕЖЕЛЕР ЖИНАҒЫ
АЗАМАТТЫҚ ҚОРҒАНЫСТЫҢ ЖЕРАСТЫ ТАУЛЫ ӨҢДЕМЕЛЕРДЕГІ
ҚОРҒАНЫС ИМАРАТТАРЫ
Басылымға жауаптылар: «ҚазҚСҒЗИª АҚ
050046, Алматы қаласы, Солодовников көшесі, 21
Тел./факс: +7 (727) 392-76-16 - қабылдау бөлмесі
Издание официальное
КОМИТЕТ ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА МИНИСТЕРСТВА ИНДУСТРИИ И ИНФРАСТРУКТУРНОГО РАЗВИТИЯ
РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН
СВОД ПРАВИЛ
Республики Казахстан
ЗАЩИТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ В ПОДЗЕМНЫХ
ГОРНЫХ ВЫРАБОТКАХ
Ответственные за выпуск: АО «КазНИИСАª
050046, г. Алматы, ул. Солодовникова, 21
Тел./факс: +7 (727) 392-76-16 - приемная
33