содержание .. 1 2 ..
СП РК 4.02- 111-2019 КОНСТРУКЦИИ ОГРАЖДАЮЩИЕ ЗДАНИЙ (ҚР ЕЖ 4.02-111-2019) - 1
Сәулет, қала құрылысы және құрылыс
саласындағы мемлекеттік нормативтер
ҚАЗАҚСТАН РЕСПУБЛИКАСЫНЫҢ ЕРЕЖЕЛЕР ЖИНАҒЫ
Государственные нормативы в области
архитектуры, градостроительства и строительства
СВОД ПРАВИЛ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН
ҚОРШАЙТЫН ҒИМАРАТТАРДЫҢ
КОНСТРУКЦИЯЛАРЫ. ЖЫЛУТЕХНИКАЛЫҚ
БІРТЕКТІ ЕМЕС СИПАТТАМАЛАР
КОНСТРУКЦИИ ОГРАЖДАЮЩИЕ ЗДАНИЙ.
ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ
НЕОДНОРОДНОСТЕЙ
Ресми басылым
Издание официальное
Қазақстан Республикасы индустрия және инфрақұрылымдық
даму министрлігінің Құрылыс, тұрғын үй-коммуналдық
шаруашылық істері және жер ресурстарын басқару комитеті
Комитет по делам строительства, жилищно-коммунального
хозяйства и управления земельными ресурсами Министерства
индустрии и инфраструктурного развития Республики Казахстан
Нур-Султан - 2019
АЛҒЫ СӚЗ
1. ӘЗІРЛЕГЕН:
«ТЕХНОНИКОЛЬ-КАЗАХСТАНª ЖШС
2. ҰСЫНҒАН:
Қазақстан
Республикасы
индустрия
және
инфрақұрылымдық даму министрлігінің Құрылыс, тұрғын
үй-коммуналдық шаруашылық істері және жер
ресурстарын басқару комитетінің Техникалық реттеу
және нормалау басқармасы
3. БЕКІТІЛГЕН ЖӘНЕ
Қазақстан
Республикасы
индустрия
және
ҚОЛДАНЫСҚА
инфрақұрылымдық даму министрлігінің Құрылыс және
ЕНГІЗІЛГЕН:
тұрғын үй-коммуналдық шаруашылық істері комитетінің
2019 жылғы «__ª№ бұйрығымен
ПРЕДИСЛОВИЕ
1. РАЗРАБОТАН:
ТОО «ТЕХНОНИКОЛЬ-КАЗАХСТАНª
2. ПРЕДСТАВЛЕН:
Управлением
технического
регулирования
и
нормирования Комитета по делам строительства
и
жилищно-коммунального
хозяйства
Министерства
индустрии и инфраструктурного развития Республики
Казахстан
3. УТВЕРЖДЕН И
Приказом Комитета по делам строительства и жилищно-
ВВЕДЕН В
коммунального хозяйства Министерства индустрии и
ДЕЙСТВИЕ:
инфраструктурного развития Республики Казахстан от
«___ª
Осы мемлекеттік нормативті Қазақстан Республикасының сәулет, қала құрылысы
және құрылыс істері жөніндегі Уәкілетті мемлекеттік органның рұқсатынсыз ресми
басылым ретінде толық немесе ішінара қайта басуға, көбейтуге және таратуға болмайды
Настоящий государственный норматив не может быть полностью или частично
воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без
разрешения Уполномоченного государственного органа по делам архитектуры,
градостроительства и строительства Республики Казахстан
II
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
IV
1 Область применения
1
2 Нормативные ссылки
1
3 Термины и определения
1
4 Общие положения
2
5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки
здания или выделенной ограждающей конструкции
2
6 Расчет удельных потерь теплоты через неоднородности ограждающей конструкции
5
7 Алгоритм расчета приведенного сопротивления теплопередаче
6
Приложение А Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов стеновых
конструкций
9
Приложение Б Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче стены жилого
дома
13
Приложение В Пример подбора теплозащитных элементов стены для достижения
целевого сопротивления теплопередаче
18
Приложение Г Таблицы расчетных значений удельных потерь теплоты через
неоднородности ограждающих конструкций
22
III
ВВЕДЕНИЕ
Настоящий свод правил разработан в развитие СН РК 2.04-03-2011 «Тепловая
защита зданийª, с целью повышения уровня проектирования тепловой защиты зданий,
упрощения и упорядочивания работы специалистов, проектирующих тепловой контур
здания. Основную часть свода правил составляют таблицы с расчетными
характеристиками различных узлов конструкций, позволяющие частично или полностью
исключить расчеты температурных полей в процессе проектирования или экспертной
оценки конструкций. В основе данного свода правил лежит СП
230.1325800.2015
«Конструкции
ограждающие
зданий.
Характеристики
теплотехнических
неоднородностейª.
IV
ҚАЗАҚСТАН РЕСПУБЛИКАСЫНЫҢ ЕРЕЖЕЛЕР ЖИНАҒЫ
СВОД ПРАВИЛ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН
КОНСТРУКЦИИ ОГРАЖДАЮЩИЕ ЗДАНИЙ. ХАРАКТЕРИСТИКИ
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ НЕОДНОРОДНОСТЕЙ
CONSTRUCTION ENCLOSING OF BUILDINGS CHARACTERISTICS OF
THERMAL CONDUCTIVE OF INCLUSIONS
1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
1.1 Настоящий свод правил распространяется на расчет приведенного сопротивления
теплопередаче фрагментов ограждающих конструкций зданий, удельных потерь теплоты
через теплозащитные элементы и коэффициента теплотехнической однородности, для
строящихся или реконструируемых жилых, общественных, производственных,
сельскохозяйственных и складских зданий, в которых необходимо поддерживать
определенный температурно-влажностный режим.
2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ
Для применения настоящего свода правил необходимы следующие ссылочные
нормативные документы:
СН РК 2.04-03-2011 «Тепловая защита зданийª;
Методическое пособие к СН РК «Тепловая защита зданийª;
ГОСТ 30494 -2011 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в
помещенияхª.
3 ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ
В настоящем своде правил применены термины по СН РК 2.04-03-2011 «Тепловая
защита зданийª и Методическому пособию к СН РК Тепловая защита зданий, а также
следующие термины с соответствующими определениями:
3.1 теплозащитный элемент: Отдельный участок конструкции, деталь (в основном
прорезающая утеплитель), стык между различными конструкциями, влияющий на потери
теплоты через конструкцию.
3.2 удельный геометрический показатель теплозащитного элемента: Средняя
площадь, протяженность или количество теплозащитных элементов данного вида,
приходящееся на 1 м2 ограждающей конструкции.
3.3
целевое сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей
конструкции ࡾ , м2 ∙°С/Вт: Приведенное сопротивление теплопередаче, выбранное в
качестве цели при проектировании конструкции.
1
4 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
4.1 В соответствии с настоящим сводом правил выполняют и оформляют: расчет
приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций и их фрагментов,
расчет коэффициента теплотехнической однородности и расчет удельных потерь теплоты
через теплозащитные элементы.
4.2 Условия эксплуатации ограждающих конструкций для выбора теплотехнических
показателей материалов принимают по СН РК 2.04-03-2011 и Методическому пособию к
СН РК Тепловая защита зданий.
Внутренние и наружные температуры принимаются либо по проектному заданию,
либо внутренняя температура - по ГОСТ 30494, наружная температура - по СП РК 2.04-
01-2017.
4.3 Требования к приведенному сопротивлению теплопередаче и минимальной
температуре внутренней поверхности ограждающих конструкций здания принимают по
СН РК 2.04-03-2011 и Методическому пособию к СН РК Тепловая защита зданий.
5 РАСЧЕТ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ
ФРАГМЕНТА ТЕПЛОЗАЩИТНОЙ ОБОЛОЧКИ ЗДАНИЯ ИЛИ ВЫДЕЛЕННОЙ
ОГРАЖДАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ
5.1 Расчет основан на представлении фрагмента теплозащитной оболочки здания в
виде набора независимых элементов, каждый из которых влияет на тепловые потери через
фрагмент (далее - теплозащитных элементов).
В качестве теплозащитных элементов используют отдельные участки конструкции,
детали (как правило, прорезающие утеплитель), стыки между различными конструкциями.
Одна и та же конструкция может быть разбита на элементы различными способами.
В приложении А приведены типовые разбивки на теплозащитные элементы основных
видов стен.
При разбивке на элементы необходимо соблюдать следующие правила:
совокупность выделенных элементов должна быть достаточной для составления
рассматриваемой конструкции, т.е. содержать все узлы конструкции;
при составлении конструкции элементы не пересекаются;
элементы влияют на тепловые потери через конструкцию.
5.2 Расчет удельных потерь теплоты через элементы ограждающей конструкции
должен содержать следующие части:
схему или чертеж, позволяющие установить состав и устройство узла содержащего
элемент;
температурное поле узла;
принятые в расчете температурного поля температуры наружного и внутреннего
воздуха, а также геометрические размеры узла, включенного в расчетную область;
минимальную температуру внутренней поверхности конструкции и поток теплоты
через узел, полученные в результате расчетов;
удельные потери теплоты через элемент, посчитанные по формулам (1.2.8), (1.2.9)
или (1.2.11), (1.2.12) Методического пособия к СН РК Тепловая защита зданий.
2
5.3 Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки
здания R
, м2∙ С/Вт, следует определять по формуле
(5.1). Оформлять расчет
приведенного
сопротивления
теплопередаче
следует
в
соответствии
с
1.2.6 Методического пособия к СН РК Тепловая защита зданий.
(5.1)
где lj, nk - геометрические характеристики элементов, определяемые для конкретного
проекта, описание и правила нахождения приведены в разделе 6;
Ψj, χk - удельные потери теплоты через элементы, описание и правила нахождения
приведены в разделе 6;
ࡾ ˔ - осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента
теплозащитной оболочки здания либо выделенной ограждающей конструкции, м2∙ °С/Вт;
Ui - коэффициент теплопередачи однородной i-й части фрагмента теплозащитной
оболочки здания (удельные потери теплоты через плоский элемент i-го вида), Вт/(м2∙ °С)
(5.2)
ai - площадь плоского элемента конструкции i-го вида, приходящаяся на
1
м2 фрагмента теплозащитной оболочки здания или выделенной ограждающей
конструкции, м2/м2
(5.3)
где Ai - площадь i-й части фрагмента, м2;
5.4 Осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента
теплозащитной оболочки здания определяют по формуле
(5.4)
где ࡾ ˔
- условное сопротивление теплопередаче однородной части фрагмента
теплозащитной оболочки здания i-го вида, м2∙ °С/Вт, которое определяют
экспериментально или расчетом по формуле
(5.5)
где αв, αн - коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхности
ограждающей конструкции соответственно, Вт/(м2∙ °С), принимают по таблицам 1.1.2 и
1.1.4 Методического пособия к СН РК Тепловая защита зданий;
Rs - термическое сопротивление слоя однородной части фрагмента, м2 ∙ °С/Вт,
определяемое для невентилируемых воздушных прослоек по таблице 1, для материальных
слоев по формуле
3
(5.6)
įs - толщина слоя, м;
λs - теплопроводность материала слоя, Вт/(м ∙ °С), принимаемая по результатам
испытаний в аккредитованной лаборатории; при отсутствии таких данных ее оценивают
по приложению приложению Г Методического пособия к СН РК Тепловая защита зданий,
5.5 Коэффициент теплотехнической однородности, r, вспомогательная величина,
характеризующая эффективность утепления конструкции, определяют по формуле
(5.7)
Таблица 1. Конструкции ограждающие зданий. Характеристики
теплотехнических неоднородностей
Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, м2∙°С/Вт
горизонтальной при потоке тепла
горизонтальной при потоке
Толщина
снизу вверх и вертикальной
тепла сверху вниз
воздушной
прослойки, м
при температуре воздуха в прослойке
положительной
отрицательной
положительной
отрицательной
0,01
0,13
0,15
0,14
0,15
0,02
0,14
0,15
0,15
0,19
0,03
0,14
0,16
0,16
0,21
0,05
0,14
0,17
0,17
0,22
0,1
0,15
0,18
0,18
0,23
0,15
0,15
0,18
0,19
0,24
0,2 - 0,3
0,15
0,19
0,19
0,24
Примечание
- При оклейке одной или обеих поверхностей воздушной прослойки
алюминиевой фольгой термическое сопротивление следует увеличивать не менее чем в 2 раза.
При этом термическое сопротивление прослойки не должно превышать:
0,4 м2∙ °С/Вт - для воздушной прослойки толщиной 0,02 м;
0,45 м2∙ °С/Вт - для воздушной прослойки толщиной 0,03 м;
0,5 м2∙ °С/Вт - для воздушной прослойки толщиной 0,05 м.
[Методическое пособие к СН РК Тепловая защита зданий 1.2, пункты 1.2.1, 1.2.2, Таблица
1.2.1 и приложение Г].
4
6 РАСЧЕТ УДЕЛЬНЫХ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ ЧЕРЕЗ НЕОДНОРОДНОСТИ
ОГРАЖДАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ
6.1 Удельные потери теплоты, обусловленные каждым элементом, находят
сравнением потока теплоты через узел, содержащий элемент, и через тот же узел, но без
исследуемого элемента.
Как правило, узел без исследуемого элемента
- это однородная конструкция
(плоский элемент). На практике не редки случаи, когда узел без исследуемого элемента
состоит из нескольких элементов и необязательно плоских. В этом случае, при расчете
приведенного сопротивления теплопередаче важно соблюдать следующее правило:
элементы конструкции, составлявшие базу при расчете удельных потерь теплоты, должны
присутствовать в исследуемой конструкции и их удельные тепловые потери должны быть
в полной мере учтены.
6.2 Удельные потери теплоты через линейную теплотехническую неоднородность
определяют по результатам расчета двухмерного температурного поля узла конструкций
при температуре внутреннего воздуха tв и температуре наружного воздуха tн
(6.1)
где
- дополнительные потери теплоты через линейную теплотехническую
неоднородность j-го вида, приходящиеся на 1 пог. м, Вт/м, определяемые по формуле
(6.2)
где
- потери теплоты через расчетную область с линейной теплотехнической
неоднородностью j-го вида, приходящиеся на 1 пог. м стыка, являющиеся результатом
расчета температурного поля, Вт/м;
Qj,1, Qj,2 - потери теплоты через участки однородных частей фрагмента, вошедшие в
расчетную область при расчете температурного поля области с линейной
теплотехнической неоднородностью j-го вида, Вт/м, определяемые по формулам:
(6.3)
где Sj,1, Sj,2 - площади однородных частей конструкции, вошедшие в расчетную
область при расчете температурного поля, м2.
При этом значение Sj,1 + Sj,2 равно площади расчетной области при расчете
температурного поля.
Ψj - удельные линейные потери теплоты через линейную теплотехническую
неоднородность j-го вида, Вт/(м ∙°С).
6.3 Удельная геометрическая характеристика линейного теплозащитного
элемента, lj, м/м2, есть отношение суммарной протяженности j-го элемента в исследуемой
конструкции, Lj, м, к общей площади конструкции А, м2.
6.4 Удельные
потери
теплоты
через
точечную
теплотехническую
неоднородность k-го вида определяют по результатам расчета трехмерного
5
температурного поля участка конструкции, содержащего точечную теплотехническую
неоднородность, по формуле
(6.4)
где
- дополнительные потери теплоты через точечную теплотехническую
неоднородность k-го вида, Вт, определяемые по формуле
(6.5)
где Qk - потери теплоты через узел, содержащий точечную теплотехническую
неоднородность k-го вида, являющиеся результатом расчета температурного поля, Вт;
̃
- потери теплоты через тот же узел, не содержащий точечную
теплотехническую неоднородность k-го вида, являющиеся результатом расчета
температурного поля, Вт.
6.5 Удельная геометрическая характеристика точечного теплозащитного
элемента, nk, 1/м2, есть отношение суммарного количества k-х элементов в исследуемой
конструкции, Nk, м, к общей площади конструкции А, м2.
6.6 Результатом расчета температурного поля узла конструкции является
распределение температур в сечении узла, в том числе по внутренней и наружной
поверхностям.
Поток теплоты через внутреннюю поверхность узла определяют по формуле
(6.6)
Поток теплоты через наружную поверхность узла определяют по формуле
(6.7)
где tв, tн -
расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха
соответственно, °С;
˔ ,
˔
- осредненные по площади температуры внутренней и наружной
поверхностей узла ограждающей конструкции соответственно, °С;
αв, αн - коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхностей узла
конструкции соответственно, Вт/(м2∙ °С);
Sв, Sн - площади внутренней и наружной поверхностей узла ограждающей
конструкции, м2.
[Методическое пособие к СН РК Тепловая защита зданий 1.2 пункты 1.2.3, 1.2.4]
7 АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ
ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ
Рассматривают два основных случая расчета приведенного сопротивления
теплопередаче:
а) расчет приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции;
б) подбор элементов проектируемой конструкции, для достижения целевого
сопротивления теплопередаче.
7.1 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции
проводят в нижеприведенной последовательности:
6
1. Выбирают типовую разбивку на элементы, которую корректируют с учетом
особенностей ограждающей конструкции (для стен типовую разбивку следует принимать
по приложению А).
2. Для каждого элемента находят удельный геометрический показатель.
3. Для каждого элемента находят удельные потери теплоты по расчетам
температурных полей либо по справочным материалам1.
4. Составляют таблицу 1.2.2 по п. 1.2 Методического пособия к СН РК Тепловая
защита зданий.
5. Рассчитывают приведенное сопротивление теплопередаче по формуле (5.1).
7.2 В связи с встречающейся взаимозависимостью теплозащитных элементов, когда
изменение свойств одного элемента может вести к изменению свойств другого, подбор
элементов конструкции для достижения целевого сопротивления теплопередаче в общем
случае проводят итерациями.
Подбор элементов проектируемой ограждающей конструкции, для достижения
целевого
сопротивления
теплопередаче,
проводят
в
нижеприведенной
последовательности:
1. Определяют целевое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции
здания. Оно должно быть не ниже требуемого в Методическом пособии к СН РК Тепловая
защита зданий.
2. Выбирают вид ограждающей конструкции.
3. Выбирают типовую разбивку на элементы, которую корректируют с учетом
особенностей ограждающей конструкции (для стен типовую разбивку следует принимать
по приложению А).
4. Для каждого элемента находят удельный геометрический показатель.
5. Для каждого элемента определяют источник получения характеристик: расчет
температурного поля или справочные материалы (см. сноску к 7.1).
6. Для плоских элементов выбирают толщину утеплителя. Для этого целевое
сопротивление теплопередаче конструкции умножают на 1,5 и подбирают конструкцию
со значением
˔
Примечание - В случае, если про конструкцию известно, что она отличается высокой
однородностью, можно значение коэффициента 1,5 заменить на значение 1,3. Наоборот,
если про конструкцию известно, что она отличается низкой однородностью можно
значение коэффициента 1,5 заменить на значение 1,8.
7. Для выбранной толщины утеплителя определяют удельные потери теплоты всех
элементов ограждающей конструкции.
8. По таблице 1.2.2 п.
1.2 Методического пособия к СН РК Тепловая защита
зданий (5.1) проводят расчет приведенного сопротивления теплопередаче.
1
Справочными материалами могут служить таблицы приложения Г, данные технических
свидетельств или альбомов типовых чертежей, другие официальные результаты расчетов.
7
9. По результатам расчета проводят оценку достижения целевого сопротивления
теплопередаче и, при необходимости, корректируют конструктивное решение
ограждающей конструкции. Корректировка может заключаться, как в изменении толщины
или типа утеплителя, так и в замене наиболее значимых теплозащитных элементов.
Примечание - Как правило, целевое сопротивление может считаться достигнутым, если
полученное расчетом приведенное сопротивление теплопередаче не меньше целевого
сопротивления теплопередаче и отличается от него не более чем:
на 10 % - для
˔
< 3,5 м2∙ °С/Вт,
на 7 % - для 3,5 ≤
˔
< 5 м2∙ °С/Вт,
на 5 % - для 5 ≤
˔ ∙ °С/Вт.
10. В случае изменения характеристик некоторых элементов ограждающей
конструкции (особенно толщины утеплителя) оценивают необходимость корректировки
теплозащитных характеристик остальных элементов. При необходимости пересчитывают
характеристики элементов.
11. Проводят окончательный расчет приведенного сопротивления теплопередаче.
Для этого заполняют таблицу 1.2.2 по п.1.2 Методического пособия к СН РК Тепловая
защита зданий и применяют формулу (5.1).
8
ПРИЛОЖЕНИЕ А
Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов стеновых
конструкций.
А.1 Наибольший объем тепловых потерь через ограждающие конструкции
приходится на стены. Кроме того, по конструктивным соображениям стены - наиболее
(теплотехнически) неоднородны. Для энергоэффективного строительства правильный
учет тепловых потерь через стены является первейшей задачей.
А.2 К наиболее распространенным можно отнести стеновые конструкции
следующих видов:
железобетонные трехслойные панели;
кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов, или крупноформатных
камней;
трехслойные стены с эффективным утеплителем и облицовкой из кирпичной кладки;
системы фасадные теплоизоляционные, композиционные с наружными
штукатурными слоями (далее - СФТК);
системы наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой;
тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели);
витражное и модульное остекление.
А.3 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче начинают с разделения
ограждающей конструкции на теплозащитные элементы.
Далее для каждого из перечисленных видов стеновых конструкций, приводят
типовой набор элементов. Если таблицы с удельными потерями теплоты элемента есть
в приложении Г, то приводят ссылку на нужную таблицу.
А.3.1 Железобетонные трехслойные панели
1. гибкие связи или шпонки;
2. стыки панелей;
3. сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой;
4. стыки с оконными блоками;
5. примыкание к цокольному ограждению:
6. углы;
7. стыки с другими видами стеновых конструкций.
Примечание
- Железобетонные панели имеют свои конструктивные особенности для
каждого завода-изготовителя. Полноценно обобщить их свойства пока не представляется
возможным, поэтому удельные теплозащитные характеристики должны рассчитывать
параллельно с разработкой панелей и включать в документацию на панель.
А.3.2 Кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов, или
крупноформатных камней
1. швы кладки, включая армирование (таблицы Г.1 - Г.3);
2. сопряжение е плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.5 - Г.10):
9
3. стыки с оконными блоками (таблицы Г.29 - Г.31);
4. примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.39);
5. углы (таблица Г.27);
6. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).
Примечание - Расчетный коэффициент теплопроводности материала обычно приводится для
кладки с учетом швов. В этом случае учитывать среди теплозащитных элементов швы кладки не
следует. Однако, в связи с широким распространением большой номенклатуры камней разной
природы, разнообразием кладочных растворов и способов армирования все чаще приводятся
характеристики камня. В этом случае следует учитывать швы кладки.
А.3.3 Трехслойные стены с эффективным утеплителем и облицовкой из кирпичной
кладки:
1. армирование или связи, проходящие через утеплитель;
2. крепеж утеплителя (при крепеже тарельчатыми анкерами (таблица Г.4);
3. сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.11 - Г.16);
4. стыки с оконными блоками (таблицы Г.32 - Г.33);
5. примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.40);
6. углы (таблица Г.28);
7. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).
А.3.4 Системы фасадные теплоизоляционные, композиционные с наружными
штукатурными слоями:
1. крепеж утеплителя (тарельчатый анкер) (таблица Г.4);
2. сопряжение с балконной плитой (таблицы Г.17 - Г.21);
3. стыки с оконными блоками (таблицы Г.33 - Г.35);
4. примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.40);
5. углы (таблица Г.28);
6. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).
А.3.5 Системы наружной теплоизоляции с вентилируемой воздушной прослойкой
1. крепеж утеплителя (тарельчатый анкер) (таблица Г.4);
2. кронштейны (включая крепление к несущему основанию);
3. металлические противопожарные рассечки;
4. сопряжение с балконной плитой (таблицы Г.17 - Г.21);
5. стыки с оконными блоками;
6. примыкание к цокольному ограждению (таблица Г.40);
7. углы (таблица Г.28);
8. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).
Примечание - Большое значение для расчета приведенного сопротивления теплопередаче
стен с облицовкой на относе имеют характеристики кронштейнов. Кронштейны часто уникальны
для производителя фасадной системы и их характеристики пока не обобщены. Удельные потери
теплоты через кронштейны должны определяться на стадии разработки фасадной системы и
включать в документацию на фасадную систему, например, в технические свидетельства.
А.3.6 Тонкостенные панели (в том числе сэндвич-панели):
10
1. армирование или связи, проходящие через утеплитель;
2. крепеж утеплителя или панели в целом
(таблица Г.4 в случае тарельчатого
анкера);
3. сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.22 - Г.23);
4. стыки с оконными блоками (таблицы Г.36 - Г.37);
5. примыкание к цокольному ограждению;
6. стыки с другими видами стеновых конструкций (при наличии).
А.3.7 Стены с внутренним утеплением
1. крепеж утеплителя (таблица Г.4 в случае тарельчатого анкера);
2. сопряжение с плитой перекрытия или балконной плитой (таблицы Г.24 - Г.26);
3. стыки с оконными блоками (таблица Г.38);
4. стыки е другими видами стеновых конструкций (при наличии).
Все типовые разбивки стен сведены в таблицу А.1. В таблице каждый столбец
соответствует конкретному виду ограждающей конструкции, а строка определенному
теплозащитному элементу. Если данный теплозащитный элемент присутствует в
конструкции, в ячейке на месте пересечения стоит знак «+ª. Если для данного элемента
в приложении Г есть значения удельных потерь теплоты, под знаком приводят номера
таблиц, в которых они представлены.
Таблица А.1 Типовая разбивка на теплозащитные элементы основных видов
стеновых конструкций
Трехслой
ные стены
Системы
с
наружной
Тонкостен
эффектив
теплоизоля
Стены с
Наименовани
Железобето
ные
ным
ции
с
внутрен
е
нные
Клад
СФТ
панели
(в
утеплител
вентилируе
ним
теплозащитн
трехслойны
ки
К
том числе
ем
и
мой
утеплен
ого элемента
е панели
сэндвич-
облицовк
воздушной
ием
панели)
ой
из
прослойко
кирпично
й
й кладки
Гибкие связи
+
+
или шпонки
Тарельчатый
+
+
+
+
+
анкер
Г.4
Г.4
Г.4
Г.4
Г.4
Кронштейны
+
+
Швы кладок
Г.1 -
Г.3
Сопряжение
+
+
+
+
+
+
+
с
Г.5 -
Г.11 - Г.16
Г.17
Г.17 - Г.21
Г.22 - Г.23
Г.24 -
11
перекрытиям
Г.10
-
Г.26
и
и
Г.2
балконами
1
Стыки
+
+
панелей
+
+
Стыки
с
Г.33
Г.29
+
+
+
оконными
+
-
+
-
Г.32 - Г.33
Г.36 - Г.37
Г.38
блоками
Г.3
Г.31
5
Примыкание
+
+
+
+
к цокольному
+
+
Г.39
Г.40
Г.40
Г.40
ограждению
Металлическ
ие
противопожа
+
+
рные
рассечки
+
+
+
+
Углы
+
Г.27
Г.28
Г.28
Г.28
А.4 Не
все
из
перечисленных элементов
имеют
одинаковое значение.
В
общественных зданиях могут отсутствовать балконы и лоджии, а значит стыки с
балконными плитами. Примыкания к фундаменту оказывают большое влияние только для
малоэтажного строительства.
Наиболее распространенными элементами являются примыкания оконных блоков.
Наибольшие удельные потери теплоты имеют стыки с плитами перекрытий и
балконными плитами, зоны примыкания колон к ограждающим конструкциям.
При разбивке ограждающих конструкций на элементы сопряжение стен с
совмещенным кровельным покрытием
(таблицы Г.41 - Г.52) рассматривают как
теплозащитный элемент совмещенного кровельного покрытия.
12
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче стены жилого дома1.
Б.1 Описание конструкции, выбранной для расчета
Стена с СФТК. Фасадную систему монтируют на стену здания, выполненного с
каркасом из монолитного железобетона. Наружные стены выполняют из блоков ячеистого
бетона толщиной 250 мм. Толщина теплоизоляционного слоя фасада из каменной ваты
составляет 120 мм. Штукатурный слой и утеплитель крепят к основанию тарельчатыми
анкерами со стальным распорным элементом, доходящим до штукатурного слоя. Высота
этажа от пола до пола 3300 мм. Толщина железобетонного перекрытия 200 мм. Плиты
балконов и лоджий перфорируют по длине в отношении
1/1
- утепленные
пустоты/бетонные перемычки. Толщина оконной рамы
70 мм, рама выдвинута
в
плоскость утеплителя на 100 мм.
Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице Б.1
Таблица Б.1 Приложение Б
Материал слоя
į, мм
λ, Вт/(м ∙ °С)
Внутренняя штукатурка
20
0,93
Кладка из блоков ячеистого бетона
250
0,2
Минераловатные плиты
120
0,04
Наружная штукатурка
6
I
Б.2 Перечисление элементов составляющих стеновую конструкцию
По приложению А для СФТК характерны следующие элементы:
крепеж утеплителя (тарельчатый анкер);
сопряжение с балконными плитами;
стыки с оконными блоками;
примыкание к цокольному ограждению;
сопряжение с покрытием;
стык с другими видами стеновых конструкций.
1 В приложениях Б и В приведены примеры расчетов с использованием удельных потерь теплоты по
таблицам приложения Г. Пример расчета с использованием температурных полей приведен в пункте 1.3
Методического пособия к СН РК Тепловая защита зданий.
13
Плоский элемент - стена по глади
Среди перечисленных элементов некоторые отсутствуют в стенах рассматриваемого
здания или оказывают несущественное влияние. Примыкание к цокольному ограждению
утеплено таким образом, что дополнительные тепловые потери не возникают.
Здание включает восемь выпуклых углов и четыре вогнутых. В соответствии
с таблицей Г.27 удельные потери теплоты углов практически полностью компенсируются.
Суммарно на 1 м высоты здания приходятся удельные потери теплоты по углам равные
0,044 Вт/(м ∙ °С). Так как удельный геометрический показатель углов мал (примерно 0,014
м/м2), влияние углов далее не принимают во внимание. Стыки с другими видами стеновых
конструкций отсутствуют. Оставшиеся элементы подробно описаны ниже:
плоский элемент 1 - кладка из блоков ячеистого бетона, утепленная снаружи слоем
минераловатных плит, с облицовкой тонким слоем штукатурки;
линейный элемент 1 - стык балконной плиты со стеной;
линейный элемент 2 - примыкание оконного блока к стене;
точечный элемент 1 - тарельчатый анкер.
Таким образом, в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции один вид
плоских, два вида линейных и один вид точечных элементов.
Б.3 Геометрические характеристики элементов
Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м2. Фасад
содержит следующие светопроемы: размером 2400×2200 мм (окно с балконной дверью) -
50 шт, 2400×1800 мм - 50 шт, 1200×1800 мм - 60 шт, 1200×1200 мм - 12 шт. Суммарная
площадь светопроемов 597 м2.
Площадь
поверхности
фрагмента
ограждающей
конструкции
для
расчета
составляет:
А = 2740 - 597 = 2143 м2.
Суммарная протяженность балконных плит на фасаде составляет 275 м. Удельная
геометрическая характеристика равна:
Общая длина оконных откосов определяется по экспликации оконных проемов и
равна:
L2 = (2 ∙ 2,4 + 2 ∙ 2,2) ∙ 50 + (2 ∙ 2,4 + 2 ∙ 1,8) ∙ 50 + (2 ∙ 1,2 + 2 ∙ 1,8) ∙ 60 + (2 ∙ 1,2 +
2 ∙ 1,2) ∙ 12 = 1298 м.
Длина откосов, приходящаяся на 1 м2 площади фрагмента, равна:
Среднее число тарельчатых анкеров - 10 шт. на 1 м2 площади стены.
Б.4 Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами
14
Для плоского элемента теплозащитные характеристики определяют по формулам
(5.5), (5.2):
Удельные потери теплоты линейного элемента 1 принимают по таблице Г.18. Так
как толщина плиты перекрытия не соответствует приведенным в таблице
значениям, Ψ1 находят интерполяцией.
Для рассматриваемого элемента Rут =
3,0 м2∙ °С/Вт, λБ =
0,2 Вт/(м ∙ °С).
Соответствующие этим параметрам удельные потери теплоты:
толщина перекрытия 160 мм - Ψ160 = 0,346 Вт/(м ∙ °С);
толщина перекрытия 210 мм - Ψ210 = 0,429 Вт/(м ∙ °С).
Удельные потери теплоты теплозащитного элемента Ψ1 = 0,412 Вт/(м ∙ °С).
Удельные потери теплоты линейного элемента 2 принимают по таблице Г.34.
Для рассматриваемого элемента Rут = 3,0 м2∙ °С/Вт, λ0 = 0,2 Вт/(м ∙ °С), dн = 20 мм.
Соответствующие этим параметрам удельные потери теплоты Ψ2 = 0,092 Вт/(м ∙ °С).н
Для точечного элемента 1 удельные потери теплоты принимают по таблице Г.4.
Рассматриваемому элементу соответствует первая строка таблицы, удельные
потери теплоты χ1 = 0,006 Вт/°С.
Таким образом, определены все удельные потери теплоты, обусловленные всеми
элементами в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции.
Б.5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены
Данные расчетов сведены в таблицу Б.2 в соответствии пунктом
1.2 Методического пособия к СН РК Тепловая защита зданий.
Таблица Б.2
Удельный
поток
Удельные
Доля общего
Удельный
теплоты,
Элемент
потери
потока
геометрический
обусловленный
конструкции
теплоты,
теплоты через
показатель
элементом,
Вт/(м2∙°С)
фрагмент, %
Вт/(м2∙ °С)
Плоский
а = 1 м2/м2
U1 = 0,226
U1a1 = 0,226
57,2
элемент 1
Линейный
l1 = 0,128 м/м2
Ψ1 = 0,412
Ψ1l1 = 0,053
13,4
элемент 1
Линейный
l2 = 0,606 м/м2
Ψ2 = 0,092
Ψ2l2 = 0,056
14,2
15
элемент 2
Точечный
n1 = 101/м2
χ1 = 0,006
χ1l1 = 0,06
15,2
элемент 1
Итого
l/Rпр = 0,395
100
Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции
рассчитывают по формуле (5.1)
Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле
(5.7),
равен:
Как видно из таблицы Б.2 потери теплоты, связанные непосредственно с фасадной
системой в приведенной конструкции, составляют
15
%. Относительно низкая
однородность стены связана с неоптимальным выбором узлов стыка балконной плиты со
стеной, оконных откосов и тарельчатого анкера, на которые приходится 43 % потерь
теплоты через конструкцию.
Если задаться целью, повысить приведенное сопротивление теплопередаче стены за
счет повышения ее теплотехнической однородности, то необходимо выбрать более
эффективные решения узла стыка балконной плиты со стеной, оконного откоса или
тарельчатого анкера.
Для улучшения теплозащитных характеристик стены перфорацию в узле стыка
балконной плиты со стеной заменяют на закладные несущие теплоизоляционные
элементы (НТЭ) типа, описанного в таблице Г.21. Также примыкание оконного блока к
стене изменяется за счет сдвига оконного блока так, что он располагается сразу за
утеплителем, характеристики узла принимают по таблице Г.33. Нахлест утеплителя
остается равным
20 мм. Тарельчатый анкер заменяют на тарельчатый анкер с
термоголовой более 70 мм, характеристики элемента принимают по таблице Г.4.
Данные расчетов сведены в таблицу Б.3 в соответствии с пунктом
1.2 Методического пособия к СН РК Тепловая защита зданий.
Таблица Б.3
Удельный
поток
Удельные
Доля общего
Удельный
теплоты,
Элемент
потери
потока
геометрический
обусловленный
конструкции
теплоты,
теплоты через
показатель
элементом,
Вт/(м2 ∙°С)
фрагмент, %
Вт/(м2∙ °С)
Плоский
а = 1 м2/м2
U1 = 0,226
U1a1 = 0,226
81,6
элемент 1
Линейный
l1 = 0,129 м/м2
Ψ1 = 0,164
Ψ1l1 = 0,021
7,6
16
элемент 1
Линейный
l2 = 0,61 м/м2
Ψ2 = 0,033
Ψ2l2 = 0,02
7,2
элемент 2
Точечный
n1 = 101/м2
χ1 = 0,001
χ1l1 = 0,01
3,6
элемент 1
Итого
l/Rпр = 0,277
100
Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции
рассчитывают по формуле (5.1)
Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле (5.7),
равен:
Принятое выше изменение узлов конструкции позволило в два с половиной раза
снизить дополнительные тепловые потери. Причем, в конечной конструкции на потери
теплоты, связанные непосредственно с фасадной системой, приходится лишь 3,6 %.
17
ПРИЛОЖЕНИЕ В
Пример подбора теплозащитных элементов стены для достижения целевого
сопротивления теплопередаче.
В.1 Описание конструкции, выбранной для расчета
Стена - кладка из блоков полистиролбетона с наружной облицовкой кирпичом.
Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице В.1:
Таблица В.1
Материал слоя
į, мм
λ, Вт/(м ∙ °С)
Внутренняя штукатурка
20
0,93
Кладка из блоков полистиролбетона
-
0,14
Кладка из облицовочного кирпича
120
0,64
Толщину кладки из блоков полистиролбетона определяют расчетом. Расчетная
теплопроводность данной кладки взята по материалам производителя для принятых по
конструктивным соображениям растворных швов и армирования.
Целевое сопротивление теплопередаче принято равным
2,5
(м2∙ °С)/Вт, что
потребовалось для выполнения требования к удельной характеристике расхода тепловой
энергии на отопление и вентиляцию в разделе «Энергоэффективностьª.
В.2 Перечисление элементов составляющих ограждающую конструкцию
По приложению А для кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетона
характерны следующие элементы:
швы кладки, включая армированные;
сопряжение с плитами перекрытий или балконными плитами:
стыки с оконными блоками;
примыкание к цокольному ограждению;
сопряжение с покрытием:
стык с другими видами стеновых конструкций.
Плоский элемент - стена по глади
Среди перечисленных выше элементов некоторые отсутствуют в выбранной для
расчетов конструкции. В этом случае швы кладки и армирование уже учтены в
теплопроводности кладки. Балконные плиты отсутствуют, так как это общественное
здание и по проекту балконы не предусмотрены. В узле примыкания стен к цокольному
18
ограждению отсутствуют дополнительные теплопотери вследствие особенностей
утепления узла. Стык с другими видами стен отсутствует. Остальные элементы описаны
ниже:
плоский элемент - кладка из блоков полистиролбетона с наружной облицовкой
кирпичом;
линейный элемент 1 - стык стены с плитой перекрытия (плита перекрытия толщиной
200 мм перфорирована в соотношении пустоты/бетонные перемычки 3/1);
линейный элемент 2 - стык стены с оконным блоком (рама толщиной 80 мм,
кирпичная кладка установлена с зубом 60 мм).
В.3 Геометрические характеристики элементов
Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м2. Фасад
содержит следующие светопроемы: 2400×2000 мм - 80 шт, 1200×2000 мм - 80 шт,
1200×1200 мм - 24 шт. Суммарная площадь светопроемов - 611 м2.
Площадь
поверхности
фрагмента
ограждающей
конструкции
для
расчета
составляет:
А = 2740 - 611 = 2129 м2.
Суммарная протяженность торцов перекрытий на фасаде составляет 822 м. Удельная
геометрическая характеристика равна
Общую длину проекции оконного откоса определяют по экспликации оконных
проемов:
L2 = (2 ∙ 2,4 + 2 ∙ 2,0) ∙ 80 + (2 ∙ 1,2 + 2 ∙ 2,0) ∙ 80 + (2 ∙ 1,2 + 2∙ 1,2) ∙ 24 = 1331 м.
Длина проекции откосов, приходящаяся на 1 м2 площади фрагмента равна
В.4 Удельные потери теплоты линейных элементов выбирают по приложению Г
Для плоского элемента подбирают толщину утеплителя
(кладка из
полистиролбетонных блоков), позволяющую получить условное сопротивление
теплопередаче близкое к 1,5Rц.
Толщина кладки из блоков полистиролбетона может изменяться только ступенчато с
округлением в большую сторону. В настоящем случае ближайшая возможная толщина
кладки 500 мм. Условное сопротивление теплопередаче стены с кладкой толщиной 500 мм
составляет 3,94 м2∙ °С/Вт.
19
В.5 Удельные потери теплоты через стык стены с плитой перекрытия не
присутствуют в явном виде в таблицах приложения Г. Их находят интерполяцией по
данным нескольких случаев, приведенных в таблице Г.7. Отличия заключаются в двух
параметрах: теплопроводности кладки и толщине перекрытия. Для простоты и
наглядности изложения интерполяцию проводят последовательно сначала по одному, а
затем по второму параметру. Точки, между которыми проводят интерполяцию, сведены в
таблицу В.2.
Таблица В.2
λ0 = 0,1
λ0 = 0,18
λ0 = 0,14
dн = 160 мм
0,195
0,175
0,185
dн = 210 мм
0,247
0,221
0,234
По второму и третьему столбцу таблицы вычисляют значения четвертого столбца,
соответствующие теплопроводности кладки, применяемой в проекте.
Интерполяцией значений из четвертого столбца находят искомые удельные
тепловые потери стыка стены и плиты перекрытия, для толщины перекрытия 200 мм
Ψ1 = 0,224 Вт/(м ∙ °С).
Удельные потери теплоты стыка стены с оконным блоком также находят
интерполяцией, но по одному параметру - теплопроводности кладки. Значения удельных
потерь теплоты берут из таблицы Г.30.
Ψ2 = 0,068 Вт/(м ∙ °С).
В.6 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены
Результаты расчетов, сведены в таблицу В.3 в соответствии с пунктом
1.2 Методического пособия к СН РК Тепловая защита зданий.
Таблица В.3
Удельный
поток
Удельные
Доля общего
Удельный
теплоты,
Элемент
потери
потока
геометрический
обусловленный
конструкции
теплоты,
теплоты через
показатель
элементом,
Вт/(м2 ∙°С)
фрагмент, %
Вт/(м2∙ °С)
Плоский
а = 1
U = 0,254
U1a1 = 0,254
66,3
элемент 1
Линейный
l1 = 0,386
Ψ1 = 0,224
Ψ1l1 = 0,0865
22,6
элемент 1
20
Линейный
l2 = 0,625
Ψ2 = 0,068
Ψ2l2 = 0,0425
11,1
элемент 2
Итого
1/Rпр = 0,383
100
Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции
рассчитывают по формуле (5.1)
Целевое сопротивление теплопередаче достигнуто с небольшим превышением
целевой установки - доработка конструкции не требуется.
21
ПРИЛОЖЕНИЕ Г
Таблицы расчетных значений удельных потерь теплоты через неоднородности
ограждающих конструкций.
В настоящем приложении собраны обработанные данные расчетов температурных
полей ряда типовых решений узлов стыка различных ограждающих конструкций или
распространенных теплопроводных включений.
Во всех таблицах представлены удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), или χ,
Вт/°С. Конкретный вид уточняется перед таблицей.
Как правило, плоские элементы представляют собой участки конструкции,
характеристики которых рассчитывают по формулам (5.2), (5.5), (5.6).
Элементы, не вошедшие в таблицы, как правило, уникальны и их характеристики на
данный момент не поддаются обобщению. В большинстве случаев это элементы крепежа
(гибкие связи, анкеры, кронштейны и т.п.) или узлы заводского производства, в первую
очередь панельного домостроения. Их характеристики должны быть известны
производителю и поставщику изделий, удельные потери теплоты должны быть включены
в технические свидетельства на продукцию или альбомы типовых узлов.
Расчет температурного поля конкретного узла обладает большей точностью и
результаты такого расчета предпочтительны по сравнению со справочными материалами.
Материал приложения упорядочен по типу узлов. В рамках каждого подраздела
приводят характеристики одного и того же узла для различного выбора стен, с вариацией
основных, влияющих на тепловые потери параметров.
В приложении представлены следующие группы узлов:
швы кладки из блоков особо легкого и ячеистого бетона (таблицы Г.1 - Г.3);
тарельчатый анкер в СФТК и системах наружной теплоизоляции с вентилируемой
воздушной прослойкой (таблица Г.4);
сопряжения плит перекрытия со стенами (таблицы Г.5 - Г.26);
углы стен (таблицы Г.27 - Г.28);
примыкания оконных блоков к стене (таблицы Г.29 - Г.38);
примыкание стен к фундаменту (таблицы Г.39 - Г.40);
сопряжения стен с совмещенным кровельным покрытием (таблицы Г.41 - Г.52);
узлы кровли (таблицы Г.53 - Г.62).
Каждый узел сопровождается описанием, перечислением основных, влияющих на
тепловые потери, параметров и основных особенностей.
В случаях, когда характеристики узла зависят от величины утепления, в качестве
варьируемого параметра выбирают термическое сопротивление утеплителя. Таким
образом, при наличии в конструкции двух и более подряд идущих слоев утеплителя (с
близкими теплопроводностями) можно применять значения, приведенные в
таблицах приложения Г, используя суммарное термическое сопротивление слоев
утеплителя. Это относится к фасадным утеплителям двойной плотности, послойному
утеплению МВП и пенополистиролом в фасадах и на кровлях, к внутреннему утеплению в
несколько слоев с воздушной прослойкой.
22
Большая протяженность нашей страны, разнообразие климатических зон и
экономических ситуаций, приводят к огромному разнообразию возможных решений
одного и того же узла. Охватить точными расчетами все возможные варианты не
представляется возможным. В связи с этим при составлении укрупненных таблиц с
расчетными характеристиками приходится выбирать между наиболее широким охватом и
большей точностью результатов.
В настоящем приложении принят умеренный компромисс между точностью и
охватом вариантов. При использовании таблиц значения большинства характеристик
конструкций попадают в промежутки между значениями, приведенными в таблице, и их
находят интерполяцией. Ряд мелких деталей конструкций неизбежно не совпадают, что
остается незамеченным. При дальнейшей реализации на стройке конструкция претерпит
ряд искажений. Все эти факторы не позволяют рассчитывать на высокую точность
применения, поэтому повышать точность в ущерб охвату узлов, признано не
целесообразным.
Для компенсации погрешности расчетов, в приводимые ниже данные внесен
небольшой (несколько процентов) коэффициент запаса. Коэффициент запаса внесен не в
конечный результат, а во входные данные для расчета температурных полей, из
неопределенности которых в первую очередь и появлялась погрешность расчетов. В связи
с этим коэффициент запаса неодинаков для различных узлов конструкции1.
Приведенные ниже таблицы предназначены для помощи проектировщикам при
расчете приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. Также
приведенные таблицы могут быть использованы экспертами для оценки предоставляемых
данных.
Г.1 Швы кладки из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов
Данный тип узлов следует учитывать для всех кладок, в которых кладка выполняет
теплозащитные функции. Ниже приведены таблицы значений удельных потерь теплоты
для кладочных швов в кладках из легкого, особо легкого и ячеистого бетонов. Табличные
значения пригодны для любых однородных камней рассматриваемой в настоящем
приложении теплопроводности. Для многопустотных или щелевых камней значения,
приведенные в таблицах, не применимы из-за отличающегося характера теплопереноса.
Как правило, кладочные швы не промерзают.
Удельный геометрический показатель этого элемента весьма велик и на практике
колеблется в пределах от 2 до 10 м/м2. Поэтому, несмотря на малые значения удельных
потерь теплоты, элемент обязателен для учета.
1 Описанный подход к коэффициенту запаса позволяет добиться того, что приведенные ниже
значения удельных потерь теплоты воспроизводят закономерности их зависимости от различных факторов.
В связи с этим таблицы могут использоваться для научно-исследовательских целей, показывая направление
для поиска наиболее существенных параметров, влияющих на тепловые потери, и возможности по
совершенствованию узлов. Исключением являются узлы с удельными потерями теплоты близкими к нулю
(менее 0,02 Вт/(м ∙ °С)), так как относительная погрешность для них сильно нарастает.
23
В случае армирования шва металлической сеткой или связями, проходящими сквозь
кладку, при использовании таблиц Г.1 - Г.3 следует принимать эквивалентный
коэффициент теплопроводности шва, определяемый по формуле (Г.1)
(Г.1)
где ܵ˔ ˔
- средняя площадь сечения связей, приходящихся на 1 пог. м сечения шва
(учитываются только связи, перпендикулярные к плоскости стены), м2/м;
dшва - толщина растворного шва, м;
λсв - теплопроводность материала связи, Вт/(м ∙ °С).
В случае искривления
(удлинения) шва за счет перевязки кладки или иных
мероприятий значения удельных потерь теплоты принимают по таблицам Г.1 - Г.3 с
заменой толщины кладки на эффективную длину шва.
На рисунке Г.1 показана схема узла расположения растворного шва.
Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:
толщина кладки dкл, мм;
теплопроводность камня λкам, Вт/(м ∙ °С);
толщина растворного шва dшва, мм;
теплопроводность раствора λрас, Вт/(м ∙ °С);
Рисунок Г.1 - Схема узла прохождения растворного шва
Удельные потери теплоты в таблицах Г.1 - Г.3 могут использоваться для расчета
приведенного сопротивления теплопередаче стен, состоящих из кладки, оштукатуренной с
обеих сторон, и из кладки с облицовкой кирпичом.
Таблица Г.1 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для шва кладки. dшва = 2 мм
λрас = 0,2
λрас = 0,7
λрас = 2,0
λрас = 0,2
λрас = 0,7
λрас = 2,0
dкл = 200 мм
dкл = 300 мм
λкам = 0,08
0,001
0,006
0,017
0,001
0,004
0,012
24
λкам = 0,15
0
0,005
0,014
0
0,004
0,01
λкам = 0,3
0
0,003
0,011
0
0,002
0,008
dкл = 400 мм
dкл = 600 мм
λкам = 0,08
0,001
0,003
0,01
0,001
0,002
0,007
λкам = 0,15
0
0,002
0,008
0
0,002
0,006
λкам = 0,3
0
0,002
0,007
0
0,001
0,005
Таблица Г.2 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для шва кладки. dшва = 8 мм
λрас = 0,2
λрас = 0,7
λрас = 2,0
λрас = 0,2
λрас = 0,7
λрас = 2,0
dкл = 200 мм
dкл = 300 мм
λкам = 0,08
0,004
0,02
0,057
0,003
0,015
0,041
λкам = 0,15
0,002
0,015
0,048
0,001
0,012
0,037
λкам = 0,3
-0,002
0,008
0,037
-0,001
0,007
0,03
dкл = 400 мм
dкл = 600 мм
λкам = 0,08
0,003
0,012
0,034
0,002
0,008
0,024
λкам = 0,15
0,001
0,01
0,031
0,001
0,007
0,022
λкам = 0,3
-0,001
0,006
0,026
-0,001
0,005
0,019
Таблица Г.3 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для шва кладки. dшва = 20 мм
λрас = 0,2
λрас = 0,7
λрас = 2,0
λрас = 0,2
λрас = 0,7
λрас = 2,0
dкл = 200 мм
dкл = 300 мм
λкам = 0,08
0,011
0,048
0,117
0,008
0,035
0,091
λкам = 0,15
0,004
0,039
0,105
0,003
0,03
0,083
λкам = 0,3
-0,005
0,024
0,081
-0,004
0,019
0,067
dкл = 400 мм
dкл = 600 мм
λкам = 0,08
0,006
0,029
0,076
0,004
0,02
0,054
λкам = 0,15
0,002
0,025
0,07
0,001
0,017
0,051
λкам = 0,3
-0,003
0,017
0,059
-0,002
0,013
0,045
25
Примечание - Как видно из Г.1 - Г.3 для всех вариантов кладки, кроме кладки на теплом
клее, влияние швов очень существенно и при развитом армировании может стать определяющим в
данной конструкции.
Г.2 Тарельчатый анкер в СФТК и системах наружной теплоизоляции с
вентилируемой воздушной прослойкой
Данный тип узлов следует учитывать для СФТК и систем наружной теплоизоляции с
вентилируемой воздушной прослойкой.
Удельный геометрический показатель данного элемента весьма велик и на практике
колеблется в пределах от 5 до 12 шт/м2. Поэтому, даже при малых значениях удельных
потерь теплоты, тарельчатый анкер обязателен для учета.
На рисунке Г.2 приведена схема узла, принятого для расчета.
Параметр, влияющий на потери теплоты через узел:
расстояние от края стального распорного элемента до тарелки дюбеля L1, мм.
Значения удельных потерь теплоты, приведенные в таблице Г.4, применимы для
тарельчатого анкера с металлическим распорным элементом диаметром не более 5 мм.
Рисунок Г.2 - Схема тарельчатого анкера
Таблица Г.4 Удельные потери теплоты χ, Вт/°С, для тарельчатого анкера
χ, Вт/°С
L1 ≤ 2 мм
0,006
2 < L1 ≤ 6 мм
0,005
6 < L1 ≤ 11 мм
0,004
11 <L1 ≤ 16 мм
0,003
16 < L1 ≤ 24 мм
0,0025
24 < L1 ≤ 40 мм
0,002
26
40 < L1 ≤ 70 мм
0,0015
70 мм < L1
0,001
Г.3 Сопряжение плит перекрытия со стеной
Выбранный тип узлов следует учитывать при расчете приведенного сопротивления
теплопередаче, только если плита перекрытия или связанные с ней несущие элементы
пересекают утеплитель. В этом случае данный тип узлов является наиболее мощным
«мостиком холодаª для подавляющего большинства ограждающих конструкций.
Для снижения тепловых потерь через стыки, плиты перекрытия перфорируют,
применяют закладные несущие теплоизоляционные элементы (далее - НТЭ) или проводят
иные теплозащитные мероприятия. Для эффективности теплозащитных мероприятий
важно, чтобы перфорация, НТЭ или ее аналог по расположению совпадали с
расположением слоя наиболее эффективного утеплителя в стене. В противном случае
происходит огибание тепловым потоком перфорации, НТЭ или аналога по материалам
стены.
Современные требования по тепловой защите стеновых конструкций, как правило,
выполняют с применением эффективных теплоизоляционных материалов с низкой
теплопроводностью. В таких конструкциях узлы без перфорации плиты перекрытия, НТЭ
или иных мероприятий по тепловой защите недопустимы к применению. Значения
удельных потерь теплоты для таких узлов включены в таблицы, для сведения экспертов и
научных работников.
Для сопряжений с плитой перекрытия минимальные температуры на внутренней
поверхности стены зависят в первую очередь от толщины стены и наличия перфорации,
НТЭ, или иных теплозащитных мероприятий. Как правило, промерзание узлов данного
вида практически не происходит. Опасность промерзания возможна в трех случаях:
а) отсутствует перфорация плиты перекрытия или НТЭ;
б) общая толщина стены менее 300 мм;
в) расположение перфорация, НТЭ или аналога не совпадает со слоем утеплителя в
конструкции стены.
В вышеперечисленных случаях промерзание может происходить, хотя и редко. В
связи с этим необходимо проводить отдельную проверку перечисленных узлов.
В настоящем разделе предполагается, что плита перекрытия перфорируется в
соответствии со схемой, приведенной на рисунке Г.3. Важными параметрами,
характеризующими перфорацию, являются: отношение длины термовкладышей к
расстоянию между ними а/b, в соответствии с обозначениями на рисунке Г.3, и толщина
перфорируемого слоя или термовкладыша dT. Далее отношение длины термовкладышей к
расстоянию между ними приведено в безразмерном виде. Например, перфорация 3/1
обозначает, что а/b = 3/1.
27
Рисунок Г.3 - Схема перфорации плиты перекрытия
Рассмотрены также варианты применения закладных изделий заводского
изготовления, схемы которых приведены на рисунках в таблицах Г.10, Г.15, Г.16, Г.21.
Удельный геометрический показатель сопряжения плиты перекрытия со стеной на
практике колеблется в пределах от
0 до
0,6 м/м2. Для предварительной оценки
эффективности различных решений узла
далее будет использоваться наиболее
распространенная удельная протяженность 0,4 м/м2 для кладок и трехслойных стен и 0,12
м/м2 для вентилируемых и штукатурных фасадов.
Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов, или
крупноформатных камней с облицовкой кирпичом
Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:
толщина кладки dкл, мм;
теплопроводность камня λкам, Вт/(м ∙ °С);
перфорация плиты перекрытия или применение НТЭ;
эффективная толщина плиты перекрытия dп, мм.
Толщина перфорации 160 мм.
Таблица Г. Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого
бетонов, или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Без перфорации
28
dп = 160 мм
λкам =
λкам =
λкам = 1
0,18
0,32
dкл =
0,567
0,508
0,431
200
dкл =
0,488
0,442
0,381
300
dкл =
0,376
0,350
0,304
500
dп= 210 мм
dкл =
0,700
0,627
0,535
200
dкл =
0,608
0,552
0,477
300
dкл =
0,474
0,442
0,385
500
Примечания:
1. Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия
приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным
потерям тепловой энергии. Среди приведенных в таблице вариантов узла половина
промерзает в типовых условиях.
2. Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое целевое
сопротивление теплопередаче 2,5 м2∙°С/Вт.
3. В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы
интерполяции для расчета значений Ψ.
Таблица Г.6
- Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого
бетонов или крупноформатных камней е облицовкой кирпичом. Перфорация 1/1
29
dп = 160 мм
λкам =
λкам =
λкам =
0,1
0,18
0,32
dкл =
0,323
0,269
0,202
200
dкл =
0,308
0,265
0,208
300
dкл =
0,268
0,244
0,202
500
dп = 210 мм
dкл =
0,408
0,342
0,258
200
dкл =
0,39
0,335
0,267
300
dкл =
0,341
0,31
0,258
500
Примечания:
1. Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в
узлах, приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в среднем в 1,5 раза
и практически исключает промерзание в стандартных условиях. Опасность промерзания
сохраняется только для стен с толщиной кладки 200 мм и теплопроводностью камня 0,1
Вт/(м∙°С),
2. Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных
конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,9 м2∙°С/Вт.
Таблица Г.7 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого
бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1
dп = 160 мм
30
λкам =
λкам =
λкам =
0,1
0,18
0,32
dкл =
0,188
0,138
0,077
200
dкл =
0,198
0,158
0,111
300
dкл =
0,195
0,175
0,14
500
dп = 210 мм
dкл =
0,24
0,177
0,1
200
dкл =
0,252
0,202
0,14
300
dкл =
0,247
0,221
0,173
500
Примечания:
1. Соотношение
пустоты/бетонные
перемычки 3/1 - типовое для современного
строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,5 раза и
позволяет достигать минимально допустимые значения приведенного сопротивления
теплопередаче в большинстве практически важных случаев. Опасность промерзания
практически отсутствует.
2. Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым
сопротивлением теплопередаче до 3,0 м2∙°С/Вт. Максимально достижимое в разумных
конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,3 м2∙°С/Вт.
3. Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение
узла может оказаться недостаточным. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь
через выбранный элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или в
увеличении толщины перфорируемого слоя, или в переходе к принципиально иным
теплозащитным мероприятиям, например, НТЭ. В таблицах Г.8 - Г.10 приведены
значения, позволяющие сравнивать эффективность различных изменений перфорации
плиты перекрытия и применения НТЭ.
Таблица Г.8 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/( м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого
бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 5/1
dп = 160 мм
λкам =
λкам =
λкам =
31
0,1
0,18
0,32
dкл =
0,133
0,085
0,029
200
dкл =
0,152
0,115
0,069
300
dкл =
0,164
0,146
0,113
500
dп = 210 мм
dкл =
0,173
0,110
0,037
200
dкл =
0,194
0,146
0,085
300
dкл =
0,205
0,181
0,138
500
Примечания:
1. Как видно из таблицы дальнейшее наращивание перфорации все слабее и слабее
сказывается на удельных потерях теплоты. Рассмотренный уровень перфорации (5/1)
вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче.
2. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление
теплопередаче 3,5 м2∙°С/Вт.
Таблица Г.9 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого
бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. Перфорация 3/1,
толщина перфорации увеличена до 220 мм
dп = 160 мм
λкам =
λкам =
λкам =
32
0,1
0,18
0,32
dкл =
0,169
0,119
0,058
200
dкл =
0,171
0,131
0,081
300
dкл =
0,174
0,154
0,117
500
dп= 210 мм
dкл =
0,217
0,154
0,075
200
dкл =
0,221
0,169
0,106
300
dкл =
0,222
0,194
0,146
500
Примечания:
1. Увеличение
толщины перфорируемого слоя оказывается менее эффективным,
чем повышение уровня перфорации.
2. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление
теплопередаче 3,45 м2∙°С/Вт.
3. Как можно увидеть из характеристик вариантов стыка плиты перекрытия с
другими видами стен, кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого бетонов или
крупноформатных камней наиболее благоприятна для увеличения толщины слоя
перфорации. Для других видов стен, такое изменение узла менее эффективно, ввиду того,
что перфорация не полностью совпадает с плоскостью утеплителя. Даже в этих условиях
увеличение толщины утеплителя проигрывает по эффективности усилению перфорации
до соотношения 5/1.
Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ, представляющего
собой конструкцию из арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном
утеплителе. Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться суммарной
площадью сечения арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для
приведенных в таблице значений на
250 мм длины элемента приходится
360
мм2 суммарной площади сечения арматуры.
Таблица Г.10 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Кладка из блоков легкого, особо легкого и ячеистого
бетонов или крупноформатных камней с облицовкой кирпичом. НТЭ расположены с
шагом 1/1
33
dп = 160 мм
λкам =
λкам =
λкам =
0,1
0,18
0,32
dкл =
0,089
0,042
-0,01
200
dкл =
0,123
0,091
0,047
300
dкл =
0,15
0,136
0,108
500
dп = 210 мм
dкл =
0,084
0,024
-0,04
200
dкл =
0,127
0,086
0,028
300
dкл =
0,164
0,146
0,108
500
Примечания:
1. Применение
НТЭ
оказывается
значительно
эффективней, чем увеличение
толщины перфорируемого слоя или повышение уровня перфорации.
2. Максимально достижимое в разумных конструкциях целевое сопротивление
теплопередаче 3,6 м2∙°С/Вт.
3. Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из
рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов.
Стена - трехслойная с облицовкой кирпичом
Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:
термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2∙°С/Вт;
теплопроводность основания λ0, Вт/(м∙°С);
перфорация плиты перекрытия;
эффективная толщина плиты перекрытия dп, мм.
Во всех расчетах толщина основания принята равной
250 мм, а толщина
перфорации 160 мм.
Таблица Г.11 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. Без
перфорации
dп = 160 мм
34
λ0 = 0,2
λ0= 0,6
λ0 = 1,8
Rут = 1,22
0,488
0,500
0,577
Rут = 2,44
0,477
0,515
0,592
Rут = 6,1
0,408
0,444
0,494
dп = 210 мм
Rут = 1,22
0,606
0,617
0,698
Rут = 2,44
0,594
0,633
0,719
Rут = 6,1
0,512
0,552
0,610
Примечания:
1. Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия
приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным
потерям тепловой энергии. Благодаря толщине стены промерзание практически не
наблюдается.
2. Для рассмотренных вариантов узла максимально достижимое в разумных
конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 2,7 м2∙°С/Вт. Однако, несмотря на
техническую возможность выполнения такого узла, использовать его неэффективно и
нецелесообразно.
3. В настоящей таблице приведен узел, который используют только в качестве базы
интерполяции для расчета значений ψ.
Таблица Г.12 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом.
Перфорация 1/1
dп = 160 мм
λ0 = 0,2
λ0= 0,6
λ0 = 1,8
Rут = 1,22
0,300
0,298
0,346
Rут = 2,44
0,304
0,315
0,352
35
Rут = 6,1
0,283
0,298
0,323
dп = 210 мм
Rут = 1,22
0,379
0,373
0,421
Rут = 2,44
0,385
0,396
0,435
Rут = 6,1
0,360
0,377
0,406
Примечания:
1. Даже сравнительно небольшая перфорация плиты перекрытия, использованная в
узлах Таблицы Г.12 приводит к уменьшению удельных тепловых потерь через узел в
среднем в 1,5 раза и практически исключает промерзание в стандартных условиях.
2. Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым
сопротивлением теплопередаче до 3,0 м2∙°С/Вт. Максимально достижимое в разумных
конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 3,4 м2∙°С/Вт.
Таблица Г.13 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом.
Перфорация 3/1
dп = 160 мм
λ0 = 0,2
λ0= 0,6
λ0 = 1,8
Rут =
0,188
0,179
0,208
1,22
Rут =
0,196
0,196
0,215
2,44
Rут = 6,1
0,198
0,202
0,215
dп = 210 мм
Rут =
0,238
0,225
0,252
1,22
Rут =
0,252
0,250
0,269
2,44
Rут = 6,1
0,252
0,259
0,273
Примечания:
1. Соотношение пустоты/бетонные перемычки 3/1 - типовое для современного
строительства. Оно эффективней, чем соотношение пустот 1/1, примерно в 1,7 раза.
2. Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым
сопротивлением теплопередаче до 3,6 м2∙°С/Вт. Максимально достижимое в разумных
конструкциях целевое сопротивление теплопередаче 4,0 м2∙°С/Вт.
3. Для перспективных энергоэффективных конструкций рассмотренное решение
36
узла все же недостаточно. Дальнейшие меры по снижению тепловых потерь через данный
элемент могут заключаться в дальнейшем усилении перфорации или в переходе к
принципиально иным теплозащитным мероприятиям, например, установке НТЭ.
Таблица Г.14 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для утла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом.
Перфорация 5/1
dп = 160 мм
λ0 = 0,2
λ0= 0,6
λ0 = 1,8
Rут =
0,142
0,131
0,152
1,22
Rут =
0,152
0,148
0,160
2,44
Rут = 6,1
0,160
0,161
0,169
dп = 210 мм
Rут =
0,179
0,163
0,181
1,22
Rут =
0,194
0,188
0,202
2,44
Rут = 6,1
0,204
0,206
0,215
Примечания:
1. Как видно из таблицы дальнейшее наращивание перфорации все слабее и слабее
сказывается на удельных потерях теплоты. Рассмотренный уровень перфорации (5/1)
вполне достаточен для эффективного обеспечения целевых сопротивлений теплопередаче.
2. Выбранный тип перфорации вполне эффективен для стен с целевым
сопротивлением теплопередаче до 4,0 м2∙°С/Вт.
Ниже приведены значения удельных потерь теплоты для НТЭ представляющего
собой конструкцию арматуры из нержавеющей стали в высокоэффективном утеплителе.
Сопоставимость различных НТЭ между собой будет определяться площадью сечения
арматуры, приходящейся на единицу длины элемента. Для приведенных в таблице
значений на 250 мм длины элемента приходится 360 мм2 суммарной площади сечения
арматуры.
Таблица Г.15 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. НТЭ
расположены с шагом 1/1
37
dп = 160 мм
λ0 =
λ0=
λ0 =
0,2
0,6
1,8
Rут =
0,126
0,081
0,063
1,22
Rут =
0,115
0,098
0,094
2,44
Rут =
0,131
0,133
0,137
6,1
dп = 210 мм
Rут =
0,126
0,072
0,047
1,22
Rут =
0,12
0,098
0,093
2,44
Rут =
0,144
0,144
0147
6,1
Примечания:
1. Для данной конструкции наиболее эффективным оказывается применение НТЭ
для стен с большим условным сопротивлением теплопередаче.
2. Выбранный тип установки НТЭ вполне эффективен для стен с целевым
сопротивлением теплопередаче до 4,4 м2 - °С./Вт.
Таблица Г.16 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
плиты перекрытия со стеной. Трехслойная стена с облицовкой кирпичом. НТЭ
расположены с шагом 3/1
dп = 160 мм
λ0 =
λ0=
λ0 =
0,2
0,6
1,8
Rут =
0,086
0,038
0,016
1,22
Rут =
0,076
0,055
0,049
2,44
Rут =
0,095
0,092
0,097
6,1
dп = 210 мм
38
Rут =
0,086
0,028
0,001
1,22
Rут =
0,076
0,055
0,05
2,44
Rут =
0,106
0,098
0,103
6,1
Примечания:
1. Выбранный тип установки НТЭ вполне эффективен для стен с целевым
сопротивлением теплопередаче до 4,8 м2∙°С/Вт.
2. Вариант применения НТЭ оказывается наиболее эффективным из
рассмотренных и рекомендуется для энергоэффективных проектов.
Стена
- с наружным утеплением и тонкой облицовкой
(СФТК или
вентилируемый фасад)
При наружном утеплении выходы плиты перекрытия закрывают утеплителем, и они
не являются «мостиками холодаª. Для выбранного вида стен следует учитывать только
стыки с балконными плитами, так как в этих местах разрывается слой утеплителя.
Параметры, влияющие на потери теплоты через узел:
термическое сопротивление слоя утеплителя Rут, м2∙°С/Вт;
теплопроводность основания λ0, Вт/(м∙°С);
перфорация плиты перекрытия или применение НТЭ;
эффективная толщина плиты перекрытия dп, мм.
Во всех расчетах толщина основания принята равной 250 мм, а толщина перфорации
- 160 мм.
Влияние узла стыка стены с наружным утеплением с балконной плитой намного
меньше по сравнению с узлом стыка стены с плитой перекрытия для кладок и
трехслойных конструкций. Это связано со значительно меньшей удельной длиной
балконных плит. Влияние выбранного узла не является определяющим для конструкции.
Таблица Г.17 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой.
Без перфорации
dп = 160 мм
λ0 = 0,2
λ0 = 0,6
λ0 = 1,8
Rут =
0,583
0,660
0,838
1,5
Rут =
0,550
0,638
0,781
39
3,0
Rут =
0,472
0,536
0,626
6,0
dп = 210 мм
Rут =
0,704
0,777
0,958
1,5
Rут =
0,669
0,758
0,915
3,0
Rут =
0,580
0,650
0,751
6,0
Примечания:
1. Плита перекрытия без перфорации или иного теплозащитного мероприятия
приводит к низким температурам на внутренней поверхности стены и неэффективным
потерям тепловой энергии. Промерзание возможно только для наиболее тонких и
холодных стен.
2. В настоящей таблице приведен узел, который используется только в качестве
базы интерполяции для расчета значений ψ.
Таблица Г.18 Удельные потери теплоты Ψ, Вт/(м ∙ °С), для узла сопряжения
балконной плиты со стеной. Стена с наружным утеплением и тонкой облицовкой.
Перфорация 1/1
dп = 160 мм
λ0 = 0,2
λ0 = 0,6
λ0 = 1,8
Rут =
0,400
0,413
0,477
1,5
Rут =
0,346
0,371
0,419
3,0
Rут =
0,311
0,338
0,374
6,0
dп
= 210 мм
40
содержание .. 1 2 ..
//////////////////////////