Положение о премировании из фмп 94 Плановый баланс рабочего времени 95 - реферат

По данным практики имеем:

b₅ ^{- 0,044} = 4 %

b₇ ^{- 0,044} = 50 %

Крупность исходного питания 25 - 0 мм.

Эталонная мельница МШР 2,7 * 2,1 производительностью Q = 29 т.

1. Удельная производительность по вновь образуемому классу - 0,044 мм действующей мельницы:

qэ= = * = 0,78 т/м3ч

Предполагаем установить мельницы:

МШР 2,7 * 2,1

МШР 2,1 * 3,0

МШР 2,1 * 2,2

2. Удельная производительность проектируемых мельниц определяется по формуле:

q = q₁ * k_и * k_к * k_д * k_т

а) k_и - коэффициент, учитывающий различие в измельчаемости проектируемой к переработке и перерабатываемой руды. Так как действующая и проектируемая мельница работают на одном и том же файнштейне, то:

k_и = 1.

б) k_к - коэффициент, учитывающий различие в крупности исходного и конечного продуктов измельчения на действующей и проектируемой обогатительной фабриках.

Эталонная мельница работает на крупности исходного питания 25 - 0 мм. Измельчает до 50 % кл - 0,044 мм.

Проектируемая мельница работает на крупности исходного питания 5- 0 мм. Измельчает до 55 % кл - 0,044 мм.

k_к = m₂ / m₁

m₁ - относительная производительность мельницы по расчетному классу для руды, перерабатываемой на действующей обогатительной фабрике, при той крупности исходного и конечного продукта, которые имеют место на фабрике.

m₂ - то же для руды, проектируемой к обработке, при запроектированной крупности исходного и конечного продукта.

k_к = 1,1 / 0,89 = 1,23

k_к = ( ) ^0,5 ;

D и D₁ - соответственно номинальные диаметры барабанов проектируемой и работающей мельниц.

Для мельницы МШР 2,7 * 2,1 k_д = 1

k_к = ( ) ^0,5 = 0,87

Для мельницы МШР 2,1 * 3,0 k_д = 0,87

г) k_т - коэффициент, учитывающий различие в типе проектируемой и работающей мельниц.

Так как и проектируемая, и работающая мельницы с разгрузкой через решетку, то k_т = 1

Удельная производительность проектируемых мельниц:

Для МШР 2,7 *2,1

q = 0,78 * 1,23 * 1 * 1 * 1 = 0,96 т/(м³ * ч)

Для МШР 2,1 * 3,0

q = 0,78 * 1,23 * 0,87 = 0,83 т/(м³ * ч)

Для МШР 2,1 * 2,2

q = 0,78 * 1,23 * 1 * 1 = 0,83 т/(м³ * ч)

V = * L

Для МШР 2,1 * 2,2 V = * 2,2 = 6,57 м³

4.Производительностьмельницпоруде: Q=

Для МШР 2,7*2,1 Q = = 26,1 т/ч

Для МШР 2,1*3,0 Q = = 17.29 т/ч

Для МШР 2,1*2,2 Q = = 12.68 т/ч

5.Расчетное число мельниц/

МШР 2,7*2,1 n = 50/26,1 = 1,9 n = 2 = 2/1,9 = 1,05

МШР 2,1*3,0 n = 50/17.29 = 2.9 n = 3 = 3/2.9 = 1.03

МШР 2,1*2,2 n = 50/12.68 = 3.9 n = 4 = 4/3.9 = 1.02

Сравнение вариантов установки мельниц по основным показателям

К установке принимаются две мельницы МШР 2700х2100
Выбор и расчет мельниц второй стадии

Эталонная мельница МШР 2,7 * 3,6 производительностью 43,5 т. Крупность исходного питания 60 % кл - 0,44 мм. Измельчение происходит до 90 % кл - 0,044.

1.

q_э = = 0,71 т/ (м³ * ч)

2. k_к = 0,92 / 0,91 = 1,01

Для сравнения вариантов принимаем мельницы:

МШР 2,7 * 2,13,6

МШР 2,7 * 2,7

МШР 2,7 * 2,1

Содержание в исходном питании кл - 0,044 мм - 65 %

Содержание в конечном продукте 85 % кл - 0,044 мм.

3. Определение значения коэффициента k_д

МШР 2,7 * 2,13,6 k_д = 1

МШР 2,7 * 2,7 k_д = 1

МШР 2,7 * 2,1 k_д = 1

4. k_и = 1

5. k_т = 1

1. Удельная производительность мельниц по вновь образованному классу.

Для всех мельниц q = 0,71 * 1,01 * 1 * 1 * 1 = 0,72 т/(м³ * ч)

2.

Для МШР 2,7 * 2,7 V = * 2,7 = 13,79 м³

3.

Для МШР 2,7 * 3,6 Q_м = = 58,5 т/ч

Для МШР 2,7 * 2,7 Q_м = = 36,5 т/ч

Для МШР 2,7 * 2,1 Q_м = = 29,4 т/ч

4. Расчетное число мельниц.

МШР 2,7 * 3,6 n = 50/58,5= 0,85 n = 1 h = 1,17

МШР 2,7 * 2,7 n = 50/36,5= 1,37 n = 2 h = 1,46

МШР 2,7 * 2,1 n = 50/29,4= 1,7 n = 2 h = 1,17

Сравнение вариантов установки мельниц по основным показателям

Таблица 6

К установке принимаем две мельницы МШР 2700 * 2100.

Расчет качественно-количественной схемы обогащения

1. Необходимое и достаточное число исходных показателей.

с = 1 + е N = с (n_р - а_р + 1) - 1

е - число расчетных компонентов;

п_р - число продуктов разделения;

а_р - число операций разделения

с = 1 + 1 = 2 N = 2 (12 - 6 + 1) - 1 = 13

2. Число исходных показателей, относящихся к продуктам обработки.

N_n = с(п_р - а_р ) N_n = 2 * (12 - 6) = 12

3. Определяем максимально возможное число исходных показателей извлечения

N_в.мах = п_р - а_р N_в.мах = 12 - 6 = 6

N_b = N_n - N_в - N_д = 12 - 6 - 0 = 6

N_{b. шх} = N - N_п = 13 - 12 = 1

4. На основе анализа результатов испытаний обогащения файнштейна, и практики действующей фабрики, принимаем следующие численные значения исходных показателей:

Таблица 7

Схема 3

Порядок расчета схемы по узлам

Таблица 8

Результаты расчета качественно-количественной схемы

Таблица 9

Проверка: j_исх * b_исх = j_к-т * b_к-т + j_хв * b_хв

Проверка по Cu: 100 * 34,28 = 46,68 * 68,02 + 53,32 * 4,74 3428=3428

Проверка по Ni: 100 * 38,28 = 46,68 * 5,11 + 53,32 * 67,32 3828 @ 3828,03

Расчет водно-шламовой схемы

Принятые обозначения:

R_п - отношение жидкого к твердому по массе;

W_п - количество воды в операции или в продукте, м³ /ч;

L_п - количество воды, добавляемой в операцию или к продукту,м³ в единицу времени.

d_п - плотность твердого в продукте, т/м³

V_п - объем пульпы в продукте, м³ /ч.

Основные отношения:

W_п = R_п * Q_п R_п = W_п / Q_п

V = Q_п (R_п + 1/d_п )

Водно-шламовая схема

Таблица 10

Баланс воды

Таблица 11

Общий расход воды на фабрике: S L = W_к - W₅ = 190,49 - 1 = 189,49 м³ /ч

Расход воды на 1 т. руды: 189,49 / 50 = 3,79 м³ /ч

Выбор и расчет оборудования для классификации

Для классификации применяются механические классификаторы и гидроциклоны. Реечные классификаторы, как более сложные по механизму удавления песков, вытеснены из практики спиральными классификаторами. Но и спиральные классификаторы в последнее время заменяются гидроциклонами.

Основной недостаток спиральных классификаторов - высокая стоимость и большие габаритные размеры. Это увеличивает капитальные затраты на оборудование и на строительство зданий обогатительных фабрик. По указанной причине в проекте для классификаци предусматриваем гидроциклоны.

Расчет гидроциклонов после 1 стадии измельчения

Таблица 12

1.

j_c = = % c = 3

j_c = = = 0,25

2. Номинальная крупность слива при содержании в сливе кл - 0,044 мм = 65 % составляет 210 мкм.

Размер класса, который распределяется как вода

d = 0,15 d_и = 0,15 * 210 = 31,5 мкм.

3. Для заданной крупности слива подходит гидроциклон D = 500 мм.

Ориентировочно производительность рассчитывается:

V = 3 * K_a * K_D * d_n * d Ö P м³ /ч

K_a - поправка на угол конусности гидроциклона;

K_D - поправка на диаметр гидроциклона;

d_n - диаметр питающего патрубка, см;

d - диаметр сливного отверстия, см;

P_o - рабочее давление пульпы на входе в гидроциклон Р = 0,04 - 1,5 МПа

V = 3 * 1,0 * 1,0 * 13 * 16Ö 0,04 =124,8 м³ /ч

Число гидроциклонов:

n = 230 / 124,8 = 1,84» 2

К установке принимаем 2 рабочих и 2 запасных гидроциклона Ш 500 мм

4. Проверка гидроциклона по шкале при диаметре пескового отверстия D = 8 см

q_п - удельная нагрузка на песковый насадок;

Q_n - масса песков, т/ч

D - диаметр пескового насадка, см.

Удельная нагрузка лежит в пределе установленной нормы.

5. Номинальная крупность слива, которую может обеспечить выбранный гидроциклон:

d_п = 1,5

d_п - номинальная крупность слива, мкм;

D - диаметр гидроциклона, см;

- диаметр пескового насадка;

r и r_о - плотность твердой и жидкой фазы, г/см³ .

d_п = 1,5 = 134.39 мкм Получаем крупность слива меньше заданной, поэтому гидроциклон Ш 500 мм обеспечит требуемую крупность слива.

Расчет гидроциклонов после II стадии измельчения

Исходные данные для расчета

Таблица 13.

1. j_c = = 28,6 %

2. d_n = 74 мкм Выбираем г/ц Ш 360 мм

d = 0,15 * 74 = 11,1 мкм

3. V = 3 * 1,06 * 9 * 11,5 * Ö 0,1 = 104,08 м³ /ч

n = 156,51 / 104,08 = 1,5 » 2

4. q_п = = 1,34 т/см² * ч

Удельная нагрузка лежит в пределе установленной нормы.

5. d_п = 1,5 = 59,5 мкм

Получаем крупность слива меньше заданной, поэтому гидроциклон Ш 360 мм обеспечит требуемую крупность слива.

Выбор и расчет оборудования для флотации

Метод флотации основан на физико-химических свойствах поверхностей материалов, их смачиваемости. Не смачиваемые материалы (гидрофобные) прилипают к пузырькам и поднимаются с ними вверх , образуя слой пены, который отделяют от пульпы. Гидрофильные (смачиваемые) остаются в объеме пульпы .Для улутшения разделения применяют реагенты

В проекте принимаем схему флотации, предложенную институтом "Механобр". Существующая схема флотации разделения файнштейна позволяет достигать извлечения Ni в никелевый концентрат 95 % и Cu в медный концентрат 90 %.Она состоит из основной флотации, где происходит разделение файнштейна с получением чернового Cu и Ni концентратов, двух контрольных перечисток, где Ni концентрат очищается от Cu за счет подачи ксантогената,и трех перечисток, где Cu концентрат последовательно очищается от Ni за счет повышения щелочности пульпы, снижения влияния ксантогената, путем повышения температуры и уменьшения плотности камерных продуктов от первой до последней перечистки.

Для операции флотации предусматриваем флотомашины ФМР-63.

n = ;

V - часовой объем флотируемой пульпы, м³ /ч;

t - продолжительность флотации в рассматриваемой операции, мин;

U_r - геометрический объем камеры, м³

k - отношение объема пульпы в камере при работе флотационной машины,

k = 0,7 ¸ 0,8

Основная флотация.

t = 9,5 мин. n = = 15,4 n = 16

I перечистка.

t = 11 мин. n = = 15,23 n = 16

II перечистка.

t = 12 мин. n = = 7,8 n = 8

III перечистка.

t = 14 мин. n = 7,3 n = 8

I контрольная флотация.

t = 13 мин. n = 138,23*13/60*6,2*0,7 = 7,2 n =8

II контрольная флотация.

. t = 13,5 мин. n = 132.76*13.5/60*6.2*0.7 =7,1 n =8

Всего принимаем 64камер машины ФМР -63.

Выбор и расчет оборудования для сгущения

Медный и никелевый концентрат после флотационного обогащения подвергаются сгущению на радиальных сгустителях.

Площадь сгущения: S = f * Q

f - удельная площадь осаждения, м³ /т в час ; (принимаем по данным практики).

Q -производительность по твердому, т/ч сгущаемого продукта.

1. Площадь сгущения для медного концентрата:

S = 16 * 18,16 = 290 м³

К установке принимаем сгуститель с центральным приводом Ц - 25 с площадью сгущения 500 м² .

2. Площадь сгущения для никелевого концентрата:

S = 17 * 20,7 = 351,5 м³

К установке принимаем сгуститель с центральным приводом Ц - 25 с площадью сгущения 500 м² .

СПЕЦЧАСТЬ
Электрохимическое регулирование селекции

сульфидов меди и никеля

На комбинате “Североникель”, в ЦРФ, была проведена работа по исследованию электрохимической селекции сульфидов меди и никеля.

Как показали электрохимические и адсорбционные исследования , достичь полного подавления сульфида никеля ,путем регулирования рН среды невозможно из-за высокой электрохимической активности и непрочного закрепления окисных соединений на его поверхности в результате чего протекает реакция

4Х+О+2НО2Х₂ +4ОН^- 2Х₂ +4ОН^- ведущая к гидрофобизации и флотации сульфида никеля. Где X- сульфид.

Основой этого процесса является высокая способность сульфида никеля передавать электроны адсорбированному кислороду на минеральной поверхности.

Исходя из этого, снижение флотационной активности сульфидов никеля можно достичь путем снятия свободных электронов с поверхности ,что предотвратит протекание указанной реакции, либо путем разложения или восстановления диксантогената ,образовавшегося на минеральной поверхности.

Эти изменения поверхности минерала в пульпе могут быть получены путем анодной или катодной обработки сульфидных пульп при соответствующей разнице в площадях электродов.

Опыты показали, что во флотационной камере около 10% частиц минералов испытывают столкновения в 1 секунду, что имеет большое значение для оценки роли мгновенных электрохимических процессов ,протекающих во флотационной пульпе. Возникающие при соударении частиц между собой и электродом, мгновенные электрохимические акты оказывают влияние на перераспределение реагентов по частицам минералов, являются переносчиками электрохимической реакции от поверхности электрода в объем пульпы.

Для определения влияния заряда поверхности минералов, контактирующей с раствором, на величину адсорбции собирателя, выполнены измерения скачка потенциала электродов, с наложенным на них поляризационным потенциалом, при взаимодействии с раствором ксантогената концентрацией 25 мг/л.

Измерения показали наличие на халькозине двух максимум адсорбций- в катодной и анодной области .Для хизлевудита характерен один максимум -в катодной области .Измерения выполнены в0,1 Н КСl.При переходе к растворам с высоким рН (более 0,9) разница в адсорбции ксантогената на сульфидах будет увеличиваться за счет образования гидратной пленки на сульфиде никеля.

Анодное растворение сульфидов можно выразить

Ni₃ S_2------ -6e3 Ni⁺⁺ +2S⁰

Cu₂ S----4 e 2Cu⁺⁺ +S⁰

Cu₂ S----2e Cu⁺⁺ + Cu S

При кратковременном наложении анодного потенциала (реакция в монослоях) и высоком рН, характер процессов на сульфидах будет различен. В присутствии в растворе иона ксантогената на сульфиде меди будет идти процесс образования ксантогената меди и диксантогената 2Cu⁺⁺ +4X^-- = 2Cu X+X₂ ^,, т к ПР_Nix =4.7*10^-16. .и ПР _{Cu(о H)2} = 2.2*10^-20 ,а на сульфиде никеля будет образовываться гидратная пленка ПР_{Ni(о H)2} = 4.8*10^-16 , ПР _NiX2 = 1.4*10^-12 .

Реакция окисления ксантогената на поверхности сульфида никеля в этих условиях будет не возможна, т к происходит изменение электронного состояния поверхности сульфида .Протекание этих преобразований на поверхности сульфидов должно резко увеличить их селекцию.

Однако, избыточная степень окисления сульфидов ( высокий анодный потенциал или длительное воздействие) приведет к образованию толстой гидратной пленки на сульфиде никеля, которая будет отслаиваться за счет кристаллографической несовместимости и вызывать повторную активизацию сульфида. Возможно так же отложение элементарной серы на сульфиде, что вызывает повышение его флотоактивности.

Опытным путем установили влияние времени электрохимического анодного окисления на флотационное извлечение сульфидов меди и никеля после контакта с ксантогенатом в течение 5 минут, при расходе собирателя 1 кг/т, при отношении площади анода к площади катода 100:1 и Т:Ж = 1:10 .Анод и катод изготовлены из платины, флотация сульфидов проводилась в трубке Халимонда при времени флотации 5 минут. Полученные зависимости подтвердили эффективное влияние кратковременной анодной обработки пульп сульфидов никеля и меди

Извлечение сульфида меди возрастает за счет образования дополнительного количества диксантогенида на его поверхности, а извлечение сульфида никеля резко снижается за счет изменения состояния поверхности (гидратообразования) и десорбции образовавшегося диксантогенида.

Флотационные опыты показали, что при принятой конструкции электродной станции(отношение площади анода к катоду 30:1) и напряжение 1,5 вольта, оптимальным является время обработки 5-10 минут. Суммарный индекс селективности разделения получен сложением индекса селективности для медного концентрата(S_Cu ) и никелевого(S_Cu ),которые рассчитаны по формулам:

S_Cu = ₌ S_Ni =

где: S_Cu .и .S_{Ni -} извлечение меди и никеля в соответствующие концентраты в долях единицы.

Результаты флотационных опытов по разделению файнштейна с электрохимической обработкой

В открытых флотационных опытах электродная станция состояла из трех пластин из нержавеющей стали размером 100*100 мм укрепленных на стенках флотационной камеры и служивших анодом, катодом служила пластинка из нержавеющей стали размером 10*120 мм ,установленная рядом с валом импеллера.

На основании результатов лабораторных опытов проведены промышленные испытания технологии с использованием электрохимического воздействия на флотационную пульпу. Были установлены три электродные станции: на основной флотации и на перечистках.

1. Основная флотация, сущность процесса:

А) образовавшийся на сульфиде никеля диксантогенид (ROCSS)₂ за счет высокой поляризации сульфида десорбируется с него и переходит в раствор, а на поверхности сульфида образуется гидратная пленка;

Б) образование диксантогенида в жидкой фазе пульпы за счет окисления ионов ксантогената на аноде 2ROCSS-2c ( ROCSS)₂ :

В) адсорбция образовавшегося диксантогенида на сульфиде меди.

Указанные процессы повышают скорость флотации сульфида меди и резко повышают селективность процесса разделения. Оптимальными режимами являются: при 120т/см-15 А, при 150т/см-25 А.

2. Перечистные операции, сущность процесса:

При катодной обработке происходит восстановление диксантогенида до ксантогенат-иона за счет катодной реакции ( ROCSS )₂ +2c 2ROCSS и частичное разложение ксантогената на спирт и сероуглерод.

Катодная обработка обеспечивает получение подвижной пены в перечистных операциях и дополнительное подавление сульфида никеля.

Вывод^-

Полученные результаты свидетельствуют о высокой эффективности электрохимического воздействия на флотационные системы. Так, электрохимическая обработка пульп в ЦРФ позволяет сократить фронт флотации на 25-30%, снизить расход собирателя на 18-20% и щелочи на 10-15%, при одновременном улучшении качества получаемых концентратов. При воздействии на рудные пульпы происходит повышение извлечения металлов и возрастает скорость флотации. Но внедрение электрохимической флотации в ЦРФ требует значительных капитальных вложений на переоснащение цеха основным технологическим оборудованием, а также больших затрат на электрическую энергию, поэтому электрохимическая флотация на комбинате “ Североникель “ пока не применяется.

ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ

СРЕДЫ
Проектируемая фабрика находится в Мурманской области недалеко от города Мончегорска.

Среднегодовая температура воздуха -1⁰ С, среднемесячная температура наиболее холодного месяца января -11.2⁰ С. Абсолютный максимум температуры воздуха +29⁰ С, абсолютный минимум температуры -37⁰ С. Средняя продолжительность безморозного периода - 86 дней. Средняя скорость ветра 2,8 м/с, максимальная скорость ветра 25 м/с. Фабрика расположена на землях, мало пригодных для сельскохозяйственных угодий.

Охрана водоемов

Сброс производственных вод из технологического процесса осуществляется в канализационную сеть АО ,,Североникель,, а затем ,через отделение сорбционной очистки сливы уходят в озеро Сопча и далее в озеро Имандра.

Несмотря на очистку вод в ямах отстойников, а затем фильтрацию на свечевых фильтрах ПАР-80,очистка воды происходит не полностью.

В качестве загрязняющих компонентов технологического процесса в канализацию сливаются воды с содержанием:

Таблица 15

Сливы ЦРФ имеют рН»11,0, однако щелочность играет большую роль в процессе отстаивания и фильтрации, к тому же при смешивании со стоками других цехов в отделении сорбционной очистки, обладающих повышенной кислотностью, происходит нейтрализация вод . Для предотвращения загрязьнений водного бассейна рекомендуется ужесточить контроль за процессом фильтрации, и использовать воды вторично, создав зарытый контур водообмена . ЦРФ не нуждается в хвостохранилище, т.к. перерабатывает сплав двух металлов: меди и никеля, и целью деятельности ЦРФ является разделение этих двух металлов в самостоятельные концентраты.

Медный концентрат с содержанием твердого 45-55% по пульпопроводу направляется в медеплавильный цех комбината "Североникель", а никелевый концентрат с содержанием твердого 48-55% так же по пульпопроводу подается в цех автоклавного рафинирования комбината.

Выбросы в атмосферу

Выбросы в атмосферу твердых вредных веществ, в частности пыли файнштейна, ничтожно малы, так как, все технологические процессы, связанные с пылеобразованием происходят в закрытых помещениях, вследствие чего выбросы в атмосферу не превышают ПДК,.

Таблица 16

Состояние воздушной среды

Для обеспечения состояния воздуха, определенного санитарными нормами применяются в наиболее запыленных местах системы аспирации.

Запыленный воздух очищается от пыли в системе пылеулавливания медеплавильного цеха.

Воздух проходит четырехстадиальную систему очистки.

1.Стадия пылеулавливания- циклон приставка ЦП-2

2.Стадия - батарейные циклоны типа БЦ

3.Стадия- электрофильтры типа АП 40х30

Для доведения запыленности отходящих газов до санитарной нормы 0,380 г/м^з и утилизации их после сухих стадий очистки, газы дымососом Д-15,5 на четвертую стадию очистки - мокрые скрубберы.

Объемный расход воды на один скруббер до 120 м^з /ч.

Оборотная вода из скрубберов, насыщенная пылью поступает в емкости оборотной воды комбината.

Температура воды на выходе из скрубберов до 35⁰ С.

После мокрой очистки воздух выбрасывается через свечу высотой 45 м в атмосферу. Для улавливания капельной жидкости после аппаратов мокрой очистки на свече каждой пыле- газоулавливающей установки имеются прямоточные центробежные пыле улавливатели КМЦ.

ОХРАНА ТРУДА И БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ НА ПРОИЗВОДСТВЕ

На проектируемой фабрике при работе технологического оборудования (дробилки, мельницы, флотомашины) могут возникать вредно действующие на организм работающих факторы.

Вибрация - при работе дробилок, мельниц, при длительном воздействии вызывает профессиональные заболевания. Мероприятия по ограничению воздействия вибраций, предусмотренные проектом:

1. Дробилки, грохота, мельницы являются источниками вибрации, устанавливаются на самостоятельные фундаменты с прокладками, заглубленные больше, чем фундаменты зданий.

2. Осуществляется точная балансировка всех вращающихся частей машин.

3. Необходимо производить своевременный ремонт оборудования и систематическую смазку вибрирующих частей.

4. Для изоляции дробилок, опор мельниц применяются амортизирующие материалы (резина, войлок)

Шум - при работе всего технологического оборудования, а именно мельниц ,дробилок, конвейеров и т. д. Для уменьшения воздействия шума на организм человека, необходимо регулировать работу машин и механизмов в процессе эксплуатации, обеспечить надежное и жесткое крепление ограждений или кожуха.

Барабанные мельницы обшиваются деревянными брусками с прокладкой из резины.

Для снижения шума создаваемого двигателями, вакуум-насосами, вентиляторами, запроектировано применение "активных" глушителей, принцип действия которых основан на поглощении звуковой энергии и превращения ее в тепловую.

Рабочим предусмотрена выдача средств индивидуальной защиты от шума - антифоны.

.Пыль - при дроблении, измельчении, разного рода перегрузках сухой руды - эти процессы сопровождаются сильным пылевыделением; При операциях дробления, грохочения, перегрузка руды с конвейера на конвейер образуется большое количество пыли. На фабрике предельно допустимая концентрация пыли в воздухе 1,5 мг/м3. Вредное влияние пыли на легкие человека является наиболее опасным ее действием и вызывает тяжелое профессиональное заболевание - пневмокониоз

Предусматриваются следующие мероприятия

1. Полная герметизация мест перегрузки руды с конвейера на конвейер, мест загрузки дробилок рудой, мест грохочения руды;

2. Гигиеническая уборка оборудования;

3. Местный отсос запыленного воздуха в цехе дробления;

4. Общая вентиляция в главном корпусе и реагентном отделении.

Освещенность - при недостаточном освещении рабочих мест и помещений; Освещенность принята:

1. В помещениях, редко посещаемых людьми (туннели пульпопроводов и хвостопроводов, проходы между фундаментами) - 5ЛК; (лампы накаливания)

2. В помещениях, в которых установлено оборудование, требующие наблюдения за работой без различения деталей (питатели и затворы бункеров, конвейеры внутри цехов, гидроциклоны) - 15лк; (лампы дневного света)

3. В помещениях, в которых установлено основное оборудование (мельницы, флотомаширы, сепараторы) - 15 лк; (лампы дневного света)

4. В помещениях КИП - 150 лк; (лампы дневного света)

5. На складах все зоны рабочих механизмов - 20 лк; (лампы накаливания)

6. В закрытых переходах и пешеходных тоннелях - 20 лк.; (лампы накаливания)

Опасно действующие факторы:

.Электрический ток, служащий причиной травм при прикосновении к токоведущим частям и корпусам электрооборудования. Обогатительная фабрика является потребителем большого количества электроэнергии. Общая фабричная электрозащита - это заземление всех корпусов электрооборудования. Защитное отключение - быстро действующая защита, обеспечивающая автоматическое отключение электроустановки при возникновении опасности поражения током. Для предотвращения поражения электрическим током, персоналом, обслуживающим электрооборудование применяются средства индивидуальной защиты: резиновые перчатки, боты, резиновые коврики, специальные штанги.

На проектируемой фабрике запроектировано безопасное размещение проводников тока:

· воздушные линии электропередачи, исключающие случайное прикосновение к ним человека;

· подземные кабели.

Изоляции подлежат все токоведущие части с напряжением больше 24 В.

Пусковые устройства монтируются в зоне обслуживания оборудования на видных местах. При ремонте оборудования двигатели отключаются с местных щитов при помощи кнопочного отключателя. Перед пуском оборудования подается звуковой сигнал.

В цехах крупного, среднего и мелкого дробления в местах погрузки и разгрузки дробленого продукта, может возникнуть опасность поражения случайными выбросами кусков породы из рабочей камеры дробилки. Для избежания этого следует исключить попадание человека в опасную зону, предусмотреть ограждения, соблюдать безопасность проходов.

Из-за отсутствия ограждений на площадках может произойти случайное падение человека и предметов.

Все обслуживающие площадки, переходные мостики и лестницы делаются прочными, устойчивыми и снабжаются перилами не менее 1 метра с перекладиной и сплошной обшивкой по низу перил на высоту 0,14 м.

Рабочие площадки, расположенные на высоте более 0,3 м, ограждаются перилами и снабжаются лестницами. Площадки и ступени лестниц выполняются таким образом, чтобы на них не задерживалась влага и грязь. Ширина лестницы не менее 0,6 м , высота ступеней не более 0,3 м , ширина ступеней не менее 0,25 м . Металлические ступеньки лестниц выполняются из рифленого железа. Углы наклона постоянно эксплуатируемых лестниц не более 45 градусов, посещаемых 1-2 раза в смену - не более 60 градусов, в зумпфах и колодцах до 75 градусов.

Опасные элементы оборудования - из-за отсутствия ограждений может произойти травмирование людей, поэтому обязательно ярко окрашивать опасные элементы, предусмотреть сигнализацию знаки опасности, средства коллективной защиты (предохранительные блокирующие устройства, защитное отключение).

Реагенты - бутиловый ксантогенат - при внезапном выделении в воздух большого количества газов может произойти отравление. В реагентном отделении предусмотрена аварийная вытяжная вентиляция. В определенном месте хранится запас противогазов, число которых на 50 % больше максимального списочного состава работающих в смене. Для лиц, занятых на работах в реагентном отделении должна быть предусмотрена индивидуальная подгонка противогазов.

Выделены специальные места, оборудованные аптечками с полным комплектом противоядий, средствами от ожогов и перевязочными материалами.

Место складирования каждого реагента определено надписью с наименованием хранимого реагента.

Растворные чаны и отстойники, а также связанные сними коммуникации ,располагаются таким образом, чтобы в случае надобности можно было полностью удалить содержащиеся в них реагенты в аварийные емкости.

В ЦРФ для разделения файнштейна применяют следующие реагенты, оказывающие вредное воздействие на человека - бутиловый ксантогенат, каустическая сода (щелочь). Ксантогенат - токсичное вещество. Действие паров ксантогената и паров его разложения аналогичны действию сероуглерода.

На территории фабрики предусмотрено строительство бытового корпуса, в котором размещены душевые, гардероб, сушилка.

Здание столовой - общее для всех цехов и служб комбината.

Предусмотрено снабжение ЦРФ питьевой водой, аптечками первой медицинской помощи.

Все рабочие места проветриваются и прогреваются в соответствии с существующими нормами.

Пожарная безопасность

Медно-никелевый файнштейн относится к веществам 1-го класса опасности согласно ГОСТ 12. 1 007- 76, не обладает пожаро - взрывоопасными свойствами. В воздушной среде и сточных водах , в присутствии других веществ и факторов, файнштейн токсичных

соединений не образует.

Противопожарная охрана осуществляется противопожарной службой комбината "Североникель".

Компоновка зданий на промышленной площадке выполнена в соответствии с розой ветров так, чтобы наименее пожароопасные корпуса находились с подветренной стороны.

Главный корпус цеха по пожароопасности относится к категории В; отделение дробления, склады запчастей - к категории D; степень огнестойкости 1-2.

Величина противопожарных разрывов 10 м.

Внутри производственных помещений проведен внутренний пожарный водопровод, подключенный к наружному. Для получения воды из водопровода устанавливаются гидранты предусматривают размещение кранов так, чтобы подача воды велась не менее чем из двух кранов (точек). Внутренние пожарные краны устанавливаются на лестничных клетках, у входов в коридорах и помещениях. Оборудуются рукавными стволами, ранами, длина рукава³10 м. Постоянный напор во внутренней сети обеспечивает получение струи 6 м.

Все производственные помещения обеспечиваются огнетушителями и противопожарным инвентарем. Набор первичных средств пожаротушения устанавливают в зависимости от пожароопасности помещений, сооружений и установок, их площади, а также требований правил.

Расход воды на внутренние пожаротушения 5 л/с, на наружное - 20 л/с.

Для эвакуации людей в случае пожара предусматривают запасные наружные выхода :

корпус дробления - 2 выхода,

главный корпус - 3 выхода.

К каждому зданию предусмотрен пожарный проезд с двух длинных сторон.

Проектом предусмотрены автоматические сигнализаторы (термосигнализатор) для вызова пожарной команды.

План ликвидации аварии

СТРОИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ

Выбор площадки строительства и ее инженерная характеристика

Площадка строительства цеха разделения файнштейна, входящего в состав комбината “Североникель”, выбирается на территории комбината. Площадка характеризуется неравномерным рельефом и уклоном от 8 до 20^о в направлении с запада на восток.

Под растительным слоем, мощностью не более 20 см, залегает супесь серого цвета, плотная, с содержанием валунов до 30 - 70 %, гальки, гравия (мощность слоя 1,5 - 2 м). На отдельных участках под слоем супеси залегает слой суглинка с содержанием до 70 % крупных валунов и гравия.

Коренные породы представлены среднезернистыми диабазами. Рельеф кровли коренных пород неровный. Уровень грунтовых вод на территории фабрики изменяется и достигает максимальных отметок в летние месяцы. В период снеготаяния и после затяжных дождей могут выходить на поверхность.

Расчетная глубина промерзания 1,8 м. Подошву фундаментов сооружений закладывают ниже глубины промерзания грунтов.

Допустимые давления на грунт:

· на супесь с содержанием до 40 % валунов, гальки и гравия - 2,5 кг/см² ;

· на залежный грунт с песчаным заполнением пор - до 6 кг/см² ;

· на скальный грунт - до 8 кг/см² ;

Размещение зданий и сооружений

Для рационального использования земельных отводов размеры территории фабрики принимаются минимально необходимыми с учетом блокировки зданий. Размеры площадки и ее конфигурацию принимаем с учетом размещения зданий и сооружений, а также в соответствии с ходом технологического процесса. Площадка расположена с учетом существующих железной и автомобильной дорог.

Приемные устройства и материальные склады расположены так, что протяженность железнодорожных путей и автомобильных дорог, и необходимый для проведения путей и дорог объем земельных работ минимальны.

Вспомогательные помещения встроены в производственные здания, а вспомогательные цеха (ремонтный, реагентный и т. п.) и склады расположены на минимальном расстоянии от основных.

Строительные материалы

В районе строительства имеются следующие местные материалы: камень строительный (диабаз); щебень; песок; гравий; глина.

Снабжение строительства лесоматериалами предусматривается с лесосырьевой базы. Высокосортный лес доставляется по железной дороге.

При строительстве намечается применение сборных железобетонных конструкций с использованием многократного оборота опалубки при все местном сокращении номенклатуры строительных элементов. Основные здания и сооружения фабрики относятся к капитальным сооружениям II класса, вспомогательно - подсобные - к III классу.

Пролеты зданий приняты кратными шести метрам, шаг - трем метрам. Высота зданий определяется требованиями технологических процессов и подкрановыми габаритами. Высота этажей принята кратной 0,6 м.

Основным принципом выбора конструкций является минимальное применение металлических конструкций и широкое применение железобетонных. Здания высотой до 16 м запроектированы с железобетонными конструкциями. Пролеты 6,12 м перекрываются железобетонными сборными балками. Пролеты 18 м, 24 м - железобетонными напряженно-армированными фермами.

Утеплитель стен - плитный пенобетон объемным весом 500 кг/м³ . Утеплитель для чердачных перекрытий - шлак с объемным весом 900 кг/м³